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Q235A钢电沉积镍的工艺优化

为了进一步探讨Q235A钢电沉积镍层残余应力、力学性能与镀覆工艺参数的关系,以瓦特镀镍液为基础,采用直流电沉积法,在Q235A钢表面电镀镍.采用X射线衍射仪、纳米力学测试系统、表面轮廓测量仪测试了镍镀层的残余应力、显微硬度、弹性模量及表面粗糙度;探讨了电流密度、温度、pH值对镍镀层力学性能的影响规律,以正交试验法优选了最佳工艺.结果表明:电流密度3.0 A/dm2,温度45℃,pH值3.5时,镍镀层的性能最佳,晶粒粒径为34.8 nm,镀层显微硬度达到3.86 GPa,弹性模量达到238 GPa,表面粗糙度为0.182 μm.

关键词: 电镀镍 , Q235A钢 , 正交优选 , 工艺参数 , 残余应力 , 力学性能

钎剂保护法WC／Cu基钎涂层的制备及其性能

齐剑钊 , 狄涛 , 乔培新 , 龙伟民 , 黄成志

材料保护

目前，比较成熟的钎涂工艺基本上采用真空或气保护的方法，而仅以钎剂作保护实现钎涂加工的方法鲜有报道。为此，采用钎剂作保护，通过炉中钎焊的方法在Q235A钢表面制备了WC／Cu复合材料耐磨涂层，并通过组织观察和力学性能测试考察了钎涂层的性能。结果表明，使用粉状铜基钎料在大气环境下焊出的涂层气孔、渣孔等缺陷情况为：当涂层厚度为1mm时，在放大100倍的金相显微镜下观察不到明显的气孔、渣孔，缺陷低于0．3％；厚度为2mm时，气孔、渣孔等缺陷低于1％；厚度为4mm时，气孔、渣孔等缺陷接近4％；涂层与基体的结合强度高于涂层的自身强度；WC含量为40％的钎涂层的耐磨性能良好。

关键词: 表面防护 , 钎涂 , WC/Cu基耐磨涂层 , Q235A钢 , 形貌 , 耐磨性 , 结合强度

外加电流法对Q235A钢在模拟浪花飞溅区的保护效果

符耀庆 , 王在峰 , 陈胜利 , 宋积文

腐蚀与防护 doi:10.11973/fsyfh-201610007

在模拟浪花飞溅区环境中采用外加电流法对Q235A钢实施阴极保护,通过保护电流密度、电化学性能试验,腐蚀形貌观察和保护效率计算研究了保护电位对Q235A钢保护效果的影响.结果表明:在恒电位控制下,保护电流密度在初期较大,之后急速下降并逐级稳定在100 mA/m2以下;不同保护电位下,由于表面形成钙镁沉积物,试验钢的极化电阻急剧增大;随着保护电位的负移,阻抗弧直径变大,膜的保护性能加强;恒电位控制在-850 mY(vs.SCE)及析氢电位之间时,保护效率可以达到98％以上.

关键词: 浪花飞溅区 , 外加电流法 , 极化电阻 , 电化学阻抗 , 保护效率

在低频振动作用下Q235A钢的拉伸变形行为

姜志宏 , 王宝雨 , 龚姚腾 , 黄信建

机械工程材料 doi:10.11973/jxgccl201706004

利用振动拉伸试验机对Q235A钢在不同频率、不同激振力下进行了振动拉伸试验,研究了频率和激振力对该钢平均载荷和屈服强度的影响.结果表明:与常规拉伸相比,振动拉伸时试验钢的平均载荷和屈服强度均减小,表现出明显的体积效应;随激振力的增大,试验钢的屈服强度和在不同变形阶段的平均载荷均呈线性减小;随频率的减小,试验钢的屈服强度和在不同变形阶段的平均载荷先增大后减小,在90 Hz时达到最大.

关键词: 低频振动 , 拉伸试验 , 屈服强度 , 体积效应

不同电化学抛光工艺条件下Q235A表面镍镀层的性能

刘美华 , 赵洋 , 孟毅 , 耿英 , 李菲辉 , 巩运兰 , 冯露

材料保护

钢件镀镍前的电化学抛光工艺对镀层性能有较大影响.以低碳钢Q235A为基材,研究电化学抛光工艺参数对镍镀层性能的影响规律,探讨了在低碳钢表面制备性能优良的镀镍层的较优工艺.首先选择4组、每组2件样品,研究电化学抛光中有、无磁性搅拌对镍镀层的影响.在此工作基础上,采用正交试验,选择16件样品研究磁性搅拌下抛光工艺参数对镀层的影响.用数显外径千分尺测试镀层厚度、表面轮廓测量仪2302A测量表面粗糙度值Ra、纳米压痕仪Nano Indenter XP测试镍镀层的弹性模量及硬度.结果显示:电化学抛光时加磁性搅拌可以使镀层表面光滑、镀层增厚;电化学抛光电流密度对镀层表面粗糙度影响较小,但对镀层厚度、弹性模量及硬度的影响很大;而电化学抛光温度、抛光时间对镀层表面粗糙度、镀层厚度的影响与抛光电流密度有关.在其他条件相同的情况下,选择抛光时间15 min、电流密度30 A/dm2,抛光温度为65℃时得到的镍镀层弹性模量、硬度可以达到最大值.

关键词: 镀镍层性能 , Q235A , 电化学抛光工艺 , 磁性搅拌

Q235钢的热变形特性

孙影 , 张麦仓 , 董建新 , 杨忠民

钢铁研究学报

通过热模拟压缩试验,研究了Q235钢热变形时的动态再结晶行为,确定了其热变形激活能,建立了峰值应力、峰值应变、晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系模型.结果表明:Q235钢的动态再结晶主要发生在形变温度≥900℃、应变速率≤5 s-1(即lnZ≤37.77)的条件下.

关键词: Q235钢 , 热变形 , 动态再结晶

Q235A槽钢缺陷原因分析

杨仁江 , 杨峥

物理测试 doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2003.05.010

对生产中发现的严重裂缝掉块的槽钢进行缺陷分析.结果表明,槽钢缺陷产生的原因与钢坯质量不良有关.

关键词: 槽钢 , 缺陷 , 分析

海南地区气象因素对Q235钢腐蚀的影响

于国才 , 王振尧 , 陈鸿川

腐蚀与防护 doi:10.3969/j.issn.1005-748X.2000.12.001

根据在海南地区Q235钢大气暴露试验结果及对试验期间的气象因素进行分析整理,采用逐步回归的统计分析方法,找到了影响Q235钢腐蚀的主要气象因素.

关键词: 大气腐蚀 , Q235钢 , 气象因素 , 逐步回归

Q235钢杨氏弹性模量的研究

付建勋 , 李京社 , 汪春雷 , 朱经涛

材料导报

采用实验与模型计算相结合的方法,对Q235钢的杨氏弹性模量进行了研究,通过Gleeble 1500热模拟机对700～1400℃温度区间的杨氏弹性模量进行了测量,每100℃取1个测量值,通过拟舍得到连续曲线;1400℃至零强度温度(ZST)使用Tszeng模型计算,体现液相区的真实力学行为.将得到的杨氏模量结果运用于连铸二冷段的热力耦合模拟,得到的结果与实测结果一致.

关键词: 杨氏模量 , Gleeble , 热模拟机 , 零强度温度 , 热力耦合模拟

Q235钢海洋大气腐蚀暴露试验研究

何建新 , 秦晓洲 , 易平 , 杨德模 , 李泽华 , 赖丽勤

表面技术 doi:10.3969/j.issn.1001-3660.2006.04.007

采用Q235钢在海南万宁距海岸95m、25m和海洋平台3个暴露点进行了半年大气腐蚀暴露试验,同时持续监测各暴露点空气中的氯离子含量.利用视频显微镜观测样品锈层的腐蚀形貌,采用比浊法测定腐蚀产物中氯离子含量,使用FTIR光谱仪分析锈层的物相组成.结果表明,样品的朝阳面和背阳面腐蚀形貌存在较大差异,各暴露点样品腐蚀深度与各点空气中及锈层中的氯离子含量密切相关,腐蚀产物的主相为γ-FeOOH和Fe3O4,次相为α-FeOOH和δ-FeOOH.

关键词: Q235钢 , 海洋大气 , 腐蚀 , 产物分析

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