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钢铁, 2017, 52(6): 67-75.
10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160453
20CrMnTiH钢唯象本构模型及动态再结晶行为

龚乾江 1, , 梁益龙 2, , 杨明 3, , 姜云 4, , 徐祥 5,

1.贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳 550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳 550025;贵州省高性能金属结构材料与制造技术工程实验室,贵州贵阳 550025;高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室,贵州贵阳 550025;
2.贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳 550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳 550025;贵州省高性能金属结构材料与制造技术工程实验室,贵州贵阳 550025;高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室,贵州贵阳 550025;
3.贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳 550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳 550025;贵州省高性能金属结构材料与制造技术工程实验室,贵州贵阳 550025;高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室,贵州贵阳 550025;
4.贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳 550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳 550025;贵州省高性能金属结构材料与制造技术工程实验室,贵州贵阳 550025;高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室,贵州贵阳 550025;
5.贵州大学材料与冶金学院,贵州贵阳 550025;贵州省材料结构与强度重点实验室,贵州贵阳 550025;贵州省高性能金属结构材料与制造技术工程实验室,贵州贵阳 550025;高性能金属结构材料与制造技术国家地方联合工程实验室,贵州贵阳 550025
采用Gleeble-3800热模拟试验机对20CrMnTiH钢进行了等温热压缩试验,研究了该钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的高温热变形行为,运用数学回归方法和热力学不可逆原理,建立了20CrMnTiH钢应变补偿的唯象本构方程和动态再结晶模型,并对该应变补偿的唯象本构模型进行了有效验证.在真应力-真应变曲线中,变形温度和应变速率对20CrMnTiH钢的流变应力影响显著,表现出正的应变速率敏感性和负的温度敏感性;由本构模型计算得到的流变应力值与试验值两者之间有很好的相关性(R=0.97664),平均相对误差为5.5442%;在应变硬化速率与流变应力关系曲线中,利用单一参数法和求解拐点法获得了不同变形条件下动态再结晶的临界应力σc和临界应变εc值,建立了临界应力、临界应变和Zener-Hollomon参数的数学模型ε≥εc=0.0079 lnZ-0.15323,且临界应变εc随着温度补偿应变速率因子Z的增加而增加.
引用： 龚乾江, 梁益龙, 杨明, 姜云, 徐祥 20CrMnTiH钢唯象本构模型及动态再结晶行为. 钢铁, 2017, 52(6): 67-75. doi: 10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20160453
参考文献：

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