采用正交实验法研究了15Cr-7.5Mn-2.6Mo双相不锈钢的固溶渗氮工艺.结果表明:在压力0 15MPa的高纯N2气氛中,1050℃× 2h+1150℃×3h+1050℃×2h+1150℃×4h工艺为最佳工艺,按此工艺,可获得1.62mm以高氮奥氏体为主的表层.方差分析表明:渗剂种类对固溶渗氮影响特别显著,炉内压力与工艺的影响显著.X射线衍射分析证实固溶渗氮后缓冷试样表层主要物相为:氮奥氏体、CrN、Fe3O4和少量氮铁素体;固溶渗氮+固溶处理试样表层为单相氮奥氏体.这说明固溶渗氮是氮在奥氏体的纯扩散过程,测得PN2=0.15MPa、1050～1200℃条件下的氮的扩散激活能Q=186.6kJ/mol.
参考文献
| [1] | Sedriks A J .Effects of alloy composition and microstructure on the passivity of stainless steels[J].Corrosion,1986,42(07):376-389. |
| [2] | Peter J. UGGOWITZER;Ruth MAGDOWSKI;Markus O. SPEIDEL .Nickel Free High Nitrogen Austenitic Steels[J].ISIJ International,1996(7):901-908. |
| [3] | 郎宇平,康喜范.超级高氮奥氏体不锈钢的耐腐蚀性能及氮的影响[J].钢铁研究学报,2001(01):30-35. |
| [4] | 北京.特殊钢[M].北京:中国工业出版社,1965:235. |
| [5] | Hans BERNS;Sabine SIEBERT .High Nitrogen Austenitic Cases in Stainless Steels[J].ISIJ International,1996(7):927-931. |
| [6] | Reed R P;高氮钢;许嘉龙.超高氮钢[M].北京:中国工业出版社,1969:82-83. |
| [7] | 赵品,张艳新.A3钢与奥氏体不锈钢冷轧复合板的固溶氮化[J].钢铁研究学报,2002(05):41-44. |
| [8] | 刘振波 .15Cr-7.5Mn-2.6Mo双相钢固溶氮化工艺研究[D].秦皇岛:燕山大学,2001. |
| [9] | 崔明勋;赵品 .冷塑变对氮在38CrMoAlA钢中扩散激活能的影响[J].金属热处理学报,1994,15(01):48-54. |
| [10] | 赵品;崔明勋 .冷塑变对38CrMoAlA钢氮化的影响[J].钢铁,1994,29(09):44-47. |
| [11] | Vanwiggen P C;Rozendaal H C F;Mittemeijer E L .The nitriding behaviour of iron-chromium-carbon alloys[J].Journal of Materials Science,1985,20:4561-4582. |
| [12] | Solodkin G A;Bulgach A A;Likhacheva T Y .Kinetic parameters of nitriding of niobium and molybdenum alloy[J].Physics of Metals and Metallography,1985,60(04):140-144. |
| [13] | 包永千.金属学原理[M].北京:冶金工业出版社,1986:200. |
上一张
下一张
上一张
下一张
计量
- 下载量()
- 访问量()
文章评分
- 您的评分：
-
10%
-
20%
-
30%
-
40%
-
50%