孙中强
,
姜茂发
,
梁连科
,
车荫昌
钢铁研究学报
为了确定LF精炼过程中顶渣的脱硫能力,通过对光学碱度的计算,得出了1 627 ℃时CaO-SiO2-Al2O3-MgO(5%)渣系组成与硫容量的关系图.由硫容量、氧活度(与钢中溶解铝平衡值)计算出硫分配比,绘出了不同硫分配比时脱硫率与渣量的关系图,提出了一个由已知渣组成、渣量、钢液氧活度和硫含量来计算LF精炼过程中最大脱硫率的简便方法.
关键词:
硫容量
,
硫分配比
,
脱硫率
,
LF精炼
李吉东
,
许庆太
,
孙中强
,
邢国成
连铸
通过枝晶腐蚀、冷酸蚀、热酸蚀、金相、扫描电镜及能谱等检验手段,对SPHE连铸坯中的夹杂物进行了检验和分析。检验发现在连铸坯内弧厚度1/4处有夹杂物聚集带,铸坯中的夹杂物主要为脱氧产物Al2O3,尺寸不大。并提出减少连铸坯夹杂物缺陷的几项措施。
关键词:
枝晶腐蚀
,
连铸坯
,
夹杂物
任子平
,
姜茂发
,
孙群
,
孙中强
,
朱英雄
钢铁研究学报
根据RH/TB真空吹氧脱碳机理,结合鞍山钢铁公司第二炼钢厂冶炼超低碳IF钢的生产实践,确定了超低碳IF钢的冶炼工艺以及防止钢液增碳的措施.目前,在大批量生产的IF钢坯中碳含量稳定地低于0.003%,平均为0.002 1%.
关键词:
深度脱碳
,
真空度
,
顶吹氧
,
增碳
,
IF钢
孙中强
,
车荫昌
,
姜茂发
,
梁连科
钢铁研究学报
为了确定钢液炉外精炼过程中加入钙使Al2O3夹杂物变性或与硫生成CaS的条件,通过热力学计算得出了1 600 ℃和1 550 ℃时Fe-Al-Ca-O-S系的平衡图.在CaO-Al2O3熔体组成,钢液中铝、硫和氧的活度以及钙的蒸气分压这5个变量中,只需知道其中两个变量,由此图就可直接查出与之平衡的其余3个变量.
关键词:
平衡图
,
夹杂物变性
,
脱硫
,
钢液
,
炉外精炼
姜周华
,
孙中强
,
李新宏
,
芮树森
,
马春生
,
许家彦
,
陶力群
钢铁
采用特殊的石灰锻烧方法、高速粉碎技术以及特殊的物理纯化处理技术,研制出防潮性和流动性能好活性度高的新型石灰粉剂.其防潮性可达到冷水浸泡60 min不吸潮溶解,储存期可达一年.氧化钙含量在92 %以上,活性指数可达320 mL以上.比表面积8～10 m2/g.该粉剂在铁水预处理工业试验的结果表明,由于粉剂流动性好,可使石灰粉有效地穿透气液界面而进入铁水内部,大幅度提高了CaO的利用率.与镁粉同时喷吹,铁水硫含量可以从原始的0.047 %降低到0.003 %以下.处理后的平均硫含量为0.001 6 %,平均脱硫率达96.5 %.
关键词:
石灰粉剂
,
钝化
,
流动性
,
铁水预处理
,
脱硫
赵岩
,
雷洪
,
周骏
,
陈海耿
,
赫冀成
,
孙中强
,
邢国成
材料与冶金学报
doi:10.3969/j.issn.1671-6620.2011.02.007
通过水模型实验和数值模拟,研究了两流非对称中间包采用不同控流装置时流体流动的特性.结果表明:圆形湍流控制器与单挡墙组成的控流装置中间包两出口流体流动差异较大;非对称长方形湍流控制器和多孔挡墙组成控流装置的中间包,两流之间的平均停留时间差异是圆形湍流控制器和单挡墙组成控流装置中间包的2/3,且近长水口侧出口的平均停留时间延长7.5%.
关键词:
非对称中间包
,
非对称湍流控制器
,
水模型
,
流动特性
孙宝权
,
李志
,
张国新
,
张光德
,
魏玉箫
,
孙中强
连铸
凌钢板坯连铸生产的钢种多为碳的质量分数0.08%～0.16%包晶钢,由于高拉速使弯月面热流增加,产生严重的表面裂纹.除优化连铸工艺、设备参数外,通过浸入式水口结构优化设计,并配合优良性能的保护渣,使结晶器流场均匀、温度场均匀、坯壳凝固均匀,使铸坯表面缺陷得到消除.
关键词:
结晶器
,
流场
,
浸入式水口
,
包晶钢
赵岩
,
雷洪
,
周骏
,
陈海耿
,
孙中强
,
邢国成
钢铁
中间包流体流动直接影响连铸坯的质量,为了缩小非对称中间包两流之间的流动差异,利用水模型和数值模拟方法,研究了侧孔长水口中间包流体流动特性。研究结果表明：直通型长水口、圆形湍流控制器和单挡墙结构中间包两出口流体差异较大,侧孔长水口和多孔挡墙结构中间包两流之间平均停留时间差异是直通型长水口中间包的3/4,且近长水口侧出口的平均停留时间延长7.7%。
关键词:
非对称中间包
,
侧孔长水口
,
平均停留时间
,
水模型
,
数值模拟
赵岩
,
雷洪
,
陈海耿
,
赫冀成
,
孙中强
,
邢国成
中国冶金
通过水模型试验和数值模拟，研究了不同湍流控制器下两流非对称中间包内流体流动特性。数值模拟结果表明：湍流控制器几何结构对两流非对称中间包流体流动特性有明显影响。圆形湍流控制器内流场涡心靠近底部，出口处流体流速垂直向上；中间包流场涡心靠近长水口，涡心高度与挡墙高度基本相同，中间包表面波动大，容易发生卷渣现象。非对称长方形湍流控制器底部为不对称波浪形，流场涡心靠近出口，流体以一定角度从湍流控制器出口流出；其右侧出口面积大于左侧，水口右侧流体流量大于左侧；由于增大了出口面积，出口处流体速度减小，中间包表面平稳。水模型结果表明采用非对称湍流控制器中间包两流之间的平均停留时间差比圆形湍流控制器中间包减少1／4，算术平均值增加5．3％，说明非对称湍流控制器增强了中间包去除夹杂物能力且能有效缩小两流之间流体流动的差异。
关键词:
非对称中间包
,
非对称湍流控制器
,
平均停留时间
,
流动特性
