甄明晖
,
温建萍
,
程文孔
,
李云仲
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.10.007
采用模压/烧结工艺制备了PTFE/7075铝合金镶嵌型自润滑复合材料,在往复式摩擦磨损试验机上进行了摩擦磨损试验,用扫描电镜观察了复合材料磨损后的表面形貌,并探究了其磨损机理.结果表明:在试验条件下,稳态后摩擦温度为51℃,摩擦因数为0.087,磨损率为0.38×10-3 mm3/(Nm),和非镶嵌型PTFE基复合材料相比,导热性和耐磨性大大提高,而摩擦因数无明显增加;稳定磨损阶段主要表现为粘着磨损,同时伴有轻微磨粒磨损,磨损后期局部呈现疲劳特征.
关键词:
镶嵌型自润滑材料
,
聚四氟乙烯
,
铝合金
,
摩擦磨损
程文孔
,
陈华
,
刘勇兵
,
李月英
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.04.005
研究了加入微细铬铁粉对Fe-Ni-Mo-Cu系粉末冶金材料烧结性能和力学性能的影响.材料经冷压后于1150℃常规烧结,进行了密度、孔隙及组织观察、表观硬度(HRB)、显微组织硬度和拉伸强度测试,通过扫描电镜观察拉伸断口形貌,分析研究其断裂机理.结果表明:当添加微细粉Cr含量为0.2%～1.5%时,随着Cr含量的增加,材料的烧结密度在7.04～7.08g/cm3之间,表观硬度、显微硬度和拉伸强度逐渐增大,材料属脆性断裂.微细铬铁粉的加入对材料的性能改善效果显著.
关键词:
微细铬铁粉
,
Fe-Ni-Mo-Cu粉
,
冷压烧结
,
密度
,
拉伸强度
董其伍
,
白彩鹏
,
刘敏珊
,
王丹
工程热物理学报
三叶孔支撑板是广泛应用于核电站换热器中的一种管束支撑结构,其性能的好坏对核电厂的运行及安全有着重要的影响.文中运用“单元流道”模型,分析了流道内流动和传热的细观特性,研究了三叶孔支撑板换热器中开孔高度、支撑板间距和壳程流量对传热、压降的影响.结果表明,三叶孔支撑板换热器的性能随开孔高度和支撑板间距的增加而增加,随壳程流量的增加而降低.
关键词:
三叶孔板
,
单元流道
,
压降
,
传热系数
汪建业
,
刘晓春
,
翁宁泉
,
吴毅
量子电子学报
doi:10.3969/j.issn.1007-5461.2005.03.035
介绍了一种斜程有限距离上大气相干长度的测量系统和方法,用系留气球搭载一个点光源,在地面用差分像运动测量法测量光波到达角起伏方差来确定实时的斜程大气相干长度值,与湍流廓线测量实验进行了对比,实验结果分析光学湍流廓线积分与相干长度仪测量二者的相关性较好.
关键词:
大气光学
,
大气传输
,
大气相干长度
,
斜程测量
古新
,
董其伍
,
王珂
工程热物理学报
对新型纵流壳程换热器壳程近壁局部区域的流场和温度场进行了数值模拟研究,总结了换热器横截面内各换热管壁面对流传热系数与换热管距壳体轴心距离的关系,分析了近壁区域非规则流道内流体对流传热系数较壳体中心主流区内规则流道大的原因,为换热器壳程内关键局部区域流体流动和传热状况的改善以及进一步的结构优化提供了直观依据.提出的纵流壳程换热器周期性全截面计算模型,为发现和解决换热器中与局部位置流体流动和传热细节相关的深层次问题提供了良好的辅助手段.
关键词:
纵流壳程换热器
,
流场
,
温度场
,
局部特性
,
数值模拟.
白埃民
,
裴晓东
,
张进之
,
赵济秀
,
欧阳瑜
钢铁
论述了多轧程电动压下生产过程中,采用综合等储备原理计算优化规程,进行板宽和板厚控制的可行性及其效果,通过安钢2800 mm轧机上的工程实践,证明该方法是行之有效的.
关键词:
优化
,
等储备
,
规程
,
多轧程
,
电动压下
唐方家
,
黄桂香
钢铁
论述了铁精矿造球的基本工艺技术要求,根据武钢程潮铁矿的原料条件,利用该矿球团生产线上φ6000mm圆盘造球机,通过调整造球盘转速、倾角、给料量等技术参数,改变加水地点及加水方式,强化制粒效果,提高了生球成球率及台时产量,生球合格率提高了26.79%～39.77%,台时产量达到30 t/h.
关键词:
铁精矿
,
造球
,
工艺参数
,
成球率
龚智敏
,
许梦国
,
王平
,
姚高辉
黄金
doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2008.10.006
结合武钢程潮铁矿矿区截排洪续建工程,运用岩土数值分析软件对各类围岩条件下隧洞开挖及支护结构进行数值模拟.并确定隧洞合理的开挖与最优的支护方案.在保证隧洞安全的前提条件下,合理地进行支护设计与施工,尽量节约工程造价和工程投资,保证截排洪工程尽早完成.
关键词:
BQ岩体分级
,
隧洞支护
,
数值分析
,
支护优化
,
程潮铁矿
张树堂
金属学报
<正> 关于连轧张力微分方程,Phillips最早建立目前常用的下式: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1) (1)以后,也建立另一方程: (dσ)/(dt)=(E/l)[V′_2-V_1(1+ε)](1+ε) (2)不同意前人观点又建立一方程: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1)(1+ε)~2 (3)张进之对连轧数学模型进行了深究,最近发表了连轧张力微方方程的一种新的表达形式: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1)(1+ε) (4) 我认为上述方程(1)至(4)虽形式不同,但无原则上的区別,而且方程(2)较为严格。现讨论如下:
关键词:
