郑漫庆
,
王高潮
,
喻淼真
,
徐雪峰
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.08.006
采用应变速率循环法在超塑拉伸机上对TC4-DT钛合金进行三组高温超塑性拉伸实验,变形温度为850～890℃,应变速率为3.3×10-5～3.3×10-3s-1.通过对拉伸实验数据的分析计算出TC4-DT钛合金动态再结晶激活能,并利用Arrhenius模型构建TC4-DT高温条件下的超塑性本构方程.结果表明:TC4-DT钛合金的流动应力对变形温度较为敏感,随着温度的升高,流变应力逐渐减小,软化机制愈发明显,870℃附近的超塑性较好,伸长率达到554％.
关键词:
TC4-DT
,
应变速率循环
,
本构方程
,
超塑性变形
喻淼真
,
王高潮
,
郑漫庆
,
徐雪峰
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2014.3.003
采用基于最大m值法的应变诱发超塑性工艺,研究了TC4-DT钛合金在850～ 900℃和预应变量为1.0～2.0时的超塑性变形行为特征,确定了其最佳工艺参数.结果表明:在预应变量相同的条件下,随着温度的升高,合金的伸长率先增后减,在温度相同的条件下,随着预应变量的增加,合金的伸长率先增后减.超塑性变形后其内部发生了明显的动态再结晶,应变诱发最大m值超塑性的主要变形机制是晶界滑移,动态回复和动态再结晶为变形机制的辅助机制.最佳的工艺参数为变形温度870℃、预应变量1.5,最大伸长率1033％.
关键词:
TC4-DT钛合金
,
应变诱发
,
最大m值超塑性
,
预应变
,
动态再结晶
郑漫庆
,
王高潮
,
徐雪峰
,
喻淼真
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.09.011
采用CMT4104电子万能拉伸试验机分别进行温度为870℃,应变速率为3.3×104s-1的恒应变速率和温度为850～890℃,应变速率为3.3×10-5～3.3×10-3 s-1的应变速率循环法超塑性拉伸实验.结果表明:在变形过程中存在动态回复与动态再结晶现象,并采用Avrami方程描述了动态再结晶动力学行为;基于应变速率循环法获得了TC4 DT合金的本构模型,再通过1stopt软件加以回归拟合,得到较为精确的TC4 DT合金超塑性变形本构方程.
关键词:
TC4-DT合金
,
动态再结晶
,
超塑性变形
张金民
,
李慧
,
高一龙
,
许庆合
,
魏保恒
材料开发与应用
doi:10.3969/j.issn.1003-1545.2008.01.003
利用透射电子显微镜研究了钛合金β相的选区电子衍射花样中漫散射条纹特征.花样中的漫散射条纹互相交叉形成网格,对于大多晶带轴,几段条纹互相平行,但不在一条直线上.漫散射条纹位于{112}β面上,在晶带轴为[uvw]β时,条纹方向为[uvw]β×{112}β.解释了漫散射条纹不在一条直线上的原因·漫散射条纹的出现与{112}β面上的声子模软化有关.
关键词:
钛合金
,
漫散射条纹
,
ω相
,
软模
韩霞
腐蚀学报（英文）
针对郑408块注气井(郑408-试1)油、套管的腐蚀特点,通过对火烧驱油注气井油、套管腐蚀产物、腐蚀介质、凝析水量的分析研究,确定火烧驱油注气井油、套管的腐蚀原因一方面是由于高压氧气以及空气中的凝析水造成的,另一方面与油、套管材质的耐蚀性不够有关.通过材质以及防腐涂层的筛选等手段,在目前油管和套管内外防腐涂层、不锈钢油管和套管在国内尚无工程实例的情况下,总结出郑408块注气井防腐措施,包括:油、套管材质采用相对耐蚀的P110;注气采用干燥洁净的空气.
关键词:
火烧驱油
,
注气井
,
腐蚀原因
,
防腐对策
董彩常
,
孙金香
,
张波
,
黄桂桥
腐蚀与防护
对郑家坡铁矿设施和设备的腐蚀情况以及影响腐蚀的大气、水和土壤等环境因素进行了分析，得出井下设施和设备腐蚀严重的主要原因为：使用材料耐蚀性低、环境／介质腐蚀性强和防腐蚀措施不力等。
关键词:
铁矿
,
井下设备
,
腐蚀
,
分析
吕爱强
,
黄涛
,
王福
,
左良
,
虞海燕
物理测试
doi:10.3969/j.issn.1001-0777.2003.03.004
以异步轧制高纯铝箔退火再结晶立方织构为例,阐明:漫散度对织构定量的影响.在本实验中当漫散度取15°时,通过反极图定量计算快辊侧的立方织构体积百分含量达到96.20%,而漫散度取10°时,为73.67%.
关键词:
异步轧制
,
高纯铝箔
,
漫散度
,
织构
