潘大伟
,
高心心
,
马力
,
闫永贵
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201603009
采用慢应变速率试验、电化学测试、失重试验以及扫描电镜观察等方法研究了模拟深海环境中阴极极化电位作用下高强钢的腐蚀规律.结果表明:施加阴极极化电位由-0.71 V(vs Ag/AgCl,下同)负移至-0.85 V,腐蚀速率由0.245 0 mm/a减小到0.006 6mm/a,在-0.71～-0.90 V电位区间,高强钢主要为韧性断裂;当极化电位等于或负于-0.95 V后,断口开始呈现典型脆性断裂特征,高强钢已进入氢脆的危险区.可以确定最佳的阴极保护电位区间为-0.76～-0.94 V.
关键词:
模拟深海环境
,
阴极保护准则
,
高强钢
,
氢脆
高心心
,
郭建章
,
张海兵
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.06.019
利用氢渗透试验、慢应变速率拉伸试验(SSRT)研究了1000 MPa级高强钢(HSS)焊接件在海水中的氢渗透行为及其应力腐蚀敏感性,结合SEM观察了试样的断口特征,并利用电化学试验和显微组织观察分析了焊接件不同区域的氢脆特征.结果表明:相对于焊缝区(WM)和母材区(BM),热影响区(HAZ)的自腐蚀电位最负、析氢电位最正,更容易发生腐蚀和析氢行为.热影响区的氢扩散系数最大,具有较强的吸氢倾向.动态电化学充氢对高强钢焊接件的影响主要体现在对塑性的损减方面;随着极化电位的负移,高强钢焊接件的强度没有明显变化,但断面收缩率、断后延伸率均减小,断裂方式逐渐由韧性断裂变为解理断裂;当极化电位约为-930 mV(vs SCE)时,高强钢焊接件的氢脆系数达25％;在不同充氢极化电位下,焊接件试样的断裂位置多在热影响区.
关键词:
高强钢
,
氢渗透
,
慢应变速率拉伸
,
氢脆敏感性
郭存宝
,
龙思远
,
廖慧敏
材料导报
介绍了高铬高钴耐热钢成分设计的理论,研究了耐热钢的微观组织、热处理工艺和力学性能;根据裂纹产生的机制,通过实验的方法建立了恰当的热处理工艺,有效地防止了淬火裂纹的产生.研究表明,通过科学的成分设计和热处理的高铬高钴耐热钢具有良好的综合力学性能.
关键词:
耐热钢
,
强化理论
,
DV-Xa分子轨道法
,
热处理工艺
陈蓉
,
王力军
,
罗远辉
,
张力
,
陈松
,
韩林
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2005.05.043
高纯钴主要应用于磁记录材料、磁传感器材料、光电材料等高技术领域.其制备方法有萃取法、离子交换法、电解法、真空熔炼法等.萃取法和离子交换法能够制备高纯盐, 这是制备高纯钴的重要环节.高纯钴盐通过沉淀、氢还原或电解能获得高纯金属原料, 该过程也将金属进一步提纯.真空熔炼法能够进一步提纯金属, 并得到性能优异的金属锭.采用几种方法结合的工艺路线可以制备出品质优良的高纯材料.
关键词:
高纯钴
,
萃取
,
离子交换
,
电解
,
真空熔炼
孙根荣
黄金
doi:10.11792/hj20151114
紫金黄金冶炼厂以湿法萃取工艺作为高纯金的生产工艺,利用电解粗金泥、湿法金泥和合质金为原料分别进行了试验研究. 其结果表明:以电解粗金泥作为原料可以生产出总成色Au>99 . 999 %的高纯金,但Cu元素超出了高纯金的标准;而以湿法金泥和合质金( Au>99 %)作为生产原料能够生产出合格的高纯金,23种杂质元素全部达到高纯金的标准.
关键词:
高纯金
,
合质金
,
湿法萃取
,
精炼工艺
叶跃威
贵金属
介绍了遂昌金矿有限公司的高纯金电解工艺。实践表明，采用该工艺，在金阳极板含金95%~99%下经过一次金电解，金纯度即可达到99.997%以上。经检测，杂质含量低于高纯金(99.999%)的杂质要求。
关键词:
有色金属冶金
,
高纯金
,
电解
叶跃威
贵金属
遂昌金矿针对高杂质氰化金泥采用的工艺为：硫酸加络合剂联合酸洗除铜锌、还原熔炼气氛下铅捕集金银生产银阳极板、一次银电解过程实现金银铅的分离、酸碱联合处理黑金粉、高酸低铜银电解生产工艺、非对称交流电源用于金电解生产等。该工艺生产的高纯银达99.996%以上、高纯金的质量稳定在99.997%以上，杂质含量远远小于高纯金(99.999%)的要求，流程操作简单，成品金银质量在国内处于领先地位。
关键词:
有色金属冶金
,
高杂质氰化金泥
,
高纯金
,
高纯银
