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Zr含量对(Ti-Cr)45-xV55Zrx(x=1~7)合金微结构及储氢性能的影响

刘剑 , 陈立新 , 郑坊平 , 代发 , 陈长聘

稀有金属材料与工程

系统研究了Zr含量对(Ti-Cr)45-xV55Zrx(x=1,3,5,7;Ti/Cr=0.7~0.75)合金微结构及储氢性能的影响.XRD及SEM分析表明,当Zr含量x=1时,合金由体心立方(bcc)结构的钒基固溶体主相和微量α-Zr第二相组成;当Zr含量增至x=3~7时,合金由bcc钒基固溶体主相和α-ZrCr2第二相组成.储氢性能测试表明,随着Zr含量的增加,合金的活化性能得到改善;室温最大吸氢量和80℃有效放氢容量均先增后降,并在x=5时达到最高值;P-C-T曲线滞后减小,平台倾斜度增大.在所研究的合金中,(Ti-Cr)40V55Zr5合金的综合性能最佳,经2次吸放氢循环就活化,室温最大吸氢量可达403 ml/g,80℃有效放氢容量达到230 ml/g.

关键词: 储氢合金 , 钒基固溶体 , bcc结构 , 储氢性能

Ti-V-Fe系储氢合金的相结构及吸放氢特性

郑坊平 , 陈立新 , 刘剑 , 代发 , 陈长聘

稀有金属材料与工程

系统研究了Ti100-x-yVxFey(x=54,49,44;y=5,7.5,10)储氢合金的相结构及其吸放氢性能.XRD及SEM分析表明,Ti41V54Fe5合金由体心立方(BCC)结构的固溶体主相和少量的α-Ti第二相组成;而Ti43.5V49Fe7.5和Ti46V44Fe10合金均为单一的BCC固溶体相.储氢性能测试表明,3种合金的动力学性能均很好,在室温和4 MPa初始氢压条件下,无需氢化孕育期就能快速吸氢;经4次~5次吸放氢循环即能活化,仅2 min~3 min就能吸氢饱和达到最大吸氢量363.7ml/g~372.4 ml/g;在300℃和0.1 MPa放氢终压条件下,合金的放氢量在220.3 ml/g~238.5 ml/g之间.在所研究的合金中,Ti46V44Fe10合金的综合性能最佳,经4次吸放氢循环即活化,室温最大吸氢量可达372.4 ml/g,放氢量达到238.5 ml/g.

关键词: 储氢合金 , Ti-V-Fe , 相结构 , 固溶体 , 储氢性能

Ti17Cr23V55-xZr5Fex(x=11~16)合金的相结构及储氢特性

陈立新 , 刘剑 , 王新华 , 郑坊平 , 代发 , 陈长聘

稀有金属材料与工程

系统研究了Ti17Cr23V55-xZr5Fex(x=11~16)合金的相结构以及储氢特性.XRD及SEM分析表明,所有合金的主相均为体心立方(bcc)结构的钒基固溶体,并含有σ-FeCr和Cr2Zr等第二相;随着Fe含量的增加,合金中的bcc主相含量和晶胞体积逐渐降低,σ-FeCr相含量逐渐增多,而Cr2Zr相含量几乎恒定.储氢性能测试表明,该系列合金的活化性能和动力学性能都很好,在20℃和4 MPa初始氢压条件下首次吸氢即可活化,并且无需氢化孕育期就能快速吸氢.当Fe含量从x=11增加至x=16时,合金的室温最大吸氢量从268 ml/g逐渐降低至251 ml/g,80℃有效放氢量从153 ml/g逐渐降低至137 ml/g.研究表明,为了改善合金的有效储氢能力,必须消除合金中不吸氢的σ-FeCr相或者抑制σ-FeCr相的生成.

关键词: 金属氢化物 , Ti-Cr-V系合金 , Fe , 相结构 , 储氢性能

TiV1.35Cr1.35-xMnx(x=0~0.45)合金的相结构及储氢特性

陈立新 , 刘剑 , 肖游 , 代发 , 陈长聘

稀有金属材料与工程

系统研究了TiV1.35Cr1.35-xMnx(x=0,0.15,0.25,0.35,0.45)合金的相结构及储氢性能.XRD分析表明,所有合金均为体心立方(b.c.c.)结构的单一固溶体相,其晶胞常数随Mn含量的增加而逐渐减小.储氢性能测试表明,用Mn部分取代Cr后,合金的活化性能变差,25℃最大吸氢量有所下降,但合金的吸放氢压力滞后减小,放氢压力平台变得平坦,100℃有效放氢量和放氢率也随着Mn含量的增加先升后降,并在x=0.35时达到最大值.

关键词: Ti-V-Cr-Mn合金 , 相结构 , 储氢性能 , Mn含量

TiV2.1Nix(x=0.2~0.6)贮氢合金的相结构及电化学性能

代发 , 陈立新 , 刘剑 , 郑坊平 , 张志鸿 , 雷永泉

稀有金属材料与工程

系统研究了TiV2.1Nix (x=0.2, 0.3, 0.4, 0.5, 0.6)贮氢合金的相结构及电化学性能.XRD及SEM分析表明:合金均由体心立方(bcc)结构的V基固溶体主相和TiNi基第二相组成;随着Ni含量x的增加,合金中V基固溶体主相的相含量和晶胞参数逐渐减小,TiNi基第二相含量逐渐增多,且当x≥0.4时,TiNi基第二相组织沿主相晶界形成明显的三维网络状结构.电化学测试表明:随着x的增加,合金的高倍率放电性能及循环稳定性均得到显著改善;但当x从0.4增加到0.6时,合金的活化性能变差,最大放电容量降低.在研究的合金中,TiV2.1Ni0.4表现出较好的综合性能.

关键词: 贮氢合金 , V基固溶体 , 相结构 , 电化学性能 , 金属氢化物电极

双利铁矿2号露天采场扩后西半边坡稳定性分析

黄堃 , 张飞 , 刘永利 , 马跃 , 安振华

黄金 doi:10.11792/hj20141110

保持边坡稳定是露天矿生产经营的一项重要内容。为确定双利铁矿2号露天采场扩后的最终边坡角,通过运用FLAC3D软件建模分析边坡的应力分布、位移移动趋势、弹塑性区分布以及有限元强度折减法计算边坡的安全系数,从而确定合理的边坡角,并为后期边坡的监测提供参考依据。

关键词: 露天开采 , 边坡稳定性 , 强度折减法 , FLAC3D

削壁充填采矿法采场内压的处理方法

王海洋 , 杨君有 , 郭永民

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2009.09.007

削壁充填采矿法采场内经常出会现不利于安全生产的各种形式的压.通过矿山生产实践,介绍总结了削壁充填采矿法采场出现压的几种处理方法.矿山应用实践表明,以矿山现场地质条件和压发展之趋势为根据,选择合理的压处理方法,可以达到采场作业安全、最大限度回收矿石的目的.

关键词: 削壁充填采矿法 , , 爆破摘除 , 锚杆锁固 , 超前充填

开采工艺在毕力赫金矿区开采设计中的应用

潘晓光 , 王芳 , 李冲

黄金 doi:10.11792/hj20130510

开采是加陡露天矿剥岩工作所采用的工艺方法、技术措施和采剥程序的总称.鉴于毕力赫金矿区Ⅱ号矿带开采基建及初期岩石剥离量偏大,基建投资及前期生产成本较高,结合Ⅱ号矿带矿体赋存特点及地形条件,设计采用了陡开采工艺.分析了陡开采的合理性,介绍了陡开采工艺参数及实施要点.工程实践表明,毕力赫金矿区陡开采,加快了露天采场台阶下降速度,减少了基建初期剥岩量,为及早见矿,保证苏尼特矿业公司即时经济和总体经济效益发挥了重要作用.

关键词: 开采 , 组合台阶 , 工作坡角 , 剥采比

中国岩金露天开采采剥工艺应用现状

焦建团 , 孙国飞

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2010.11.007

介绍了中国岩金露天矿山开采现状,详述了缓、陡开采采剥工艺和参数,以及相应矿山的实际应用状况,可为岩金露天开采设计提供参考.

关键词: 岩金 , 露天开采 , 采剥工艺 , , , 参数

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