周唯一
,
沈明学
,
蔡振兵
,
周琰
,
沈火明
,
朱旻昊
机械工程材料
以钴铬钼合金球头与钴铬钼平面试样作为摩擦副,分别在质量分数为25％的胎牛血清溶液和干态条件下进行了扭转复合微动磨损试验,探讨了该合金的微动磨损行为和损伤机理.结果表明:在血清溶液中摩擦副的界面比干态下的更易滑动;在部分滑移区,血清溶液和干态条件下的切向力与法向力比值都很小;在混合区,两种润滑条件下的接触界面均有明显的塑性变形;在滑移区,血清溶液的润滑作用显著,磨损机理为磨粒磨损和氧化磨损,而干态条件下除此以外还存在剥层现象;两种润滑条件下的微动界面都发生了摩擦氧化.
关键词:
微动磨损
,
扭转复合微动
,
钴铬钼合金
,
血清溶液
徐久军
,
严立
,
于志伟
,
史雅琴
,
杨大智
功能材料
试验中通常认为SMA较软,但采用不同的入射光源照明所观察到的硬度压痕有明显的差别.用原子力显微镜(AFM)研究维氏显微硬度压痕,得到定量的三维压痕形貌,观察到SMA的压痕呈星形分布,而不是正方形,表现出硬度的不唯一性,其主要原因是SMA的超弹性.
关键词:
形状记忆合金
,
原子力显微镜
,
硬度不唯一性
,
超弹性
许超
,
张国栋
,
苏彬
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.08.016
对高周疲劳和低周疲劳寿命预测模型进行了研究,提出了一种能够将高周疲劳和低周疲劳统一表征的能量形式参量.用统一的能量形式表征参量对高温合金GH141的760℃高周疲劳和低周疲劳数据进行处理,得到理想的能量-寿命方程.用1Cr11Ni2W2MoV钢500℃和粉末盘材料FGH95的600℃高温低周疲劳和高周疲劳数据对统一表征方法进行验证,验证结果表明,用能量形式的表征参量能够得到理想的能量-寿命方程.
关键词:
高周疲劳
,
低周疲劳
,
寿命预测
,
能量表征
,
高温合金
陈凌
,
蒋家羚
金属学报
通过316L钢在420℃环境下应力控制的低周疲劳实验, 基于连续损伤力学,
提出一种新的低周疲劳损伤模型, 采用间接反映循环塑性应变能的应力--位移
曲线面积的变化作为损伤变量, 实验结果与该模型显示的疲劳损伤演变规律符
合较好.
关键词:
低周疲劳
,
null
,
null
水丽
,
刘平
稀有金属
研究了2种高温条件下镍基单晶合金的低周疲劳行为.试验温度和总应变幅是影响合金低周疲劳寿命的2个主要因素,在相同温度下,低周疲劳寿命随应变幅的减小而增大;在同一应变幅下,870℃的疲劳寿命均小于760℃的疲劳寿命.二次细小,相有效阻碍了位错的滑移,提高了合金在760℃低周疲劳变形抗力,位错滑移带成为疲劳裂纹萌生及扩展的主要途径;870℃循环应力曲线前期出现短暂硬化和后期软化的现象,y'相逐渐粗化和高密度的位错缠结是循环软化的主要原因.局部应力集中与合金内微孔的交互作用是疲劳裂纹萌生的源头.
关键词:
镍基单晶合金
,
低周疲劳
,
结构
,
位错
陈曦
,
戴起勋
,
陈康敏
,
洪彪
,
陈华钢
材料导报
研究了一种新型高氮奥氏体不锈钢在室温条件下的高周疲劳性能.对疲劳性能曲线进行了拟合分析及回归方程方差分析.结果表明,中值寿命的疲劳性能曲线能用指数函数e0.01842SN=109.4151表示.用SEM进行了断口观察,分析结果显示:在低载荷的情况下,断口上准解理断裂的特征很明显;随着载荷的增大,准解理断裂的特征逐渐消失,取而代之的是无特征平面和疲劳条纹.
关键词:
高氮奥氏体不锈钢
,
疲劳性能
,
准解理断裂
邵闯
,
陶华
,
薛红前
材料导报
利用超声疲劳试验设备在20kHz频率下研究了一种高强度钢的超高周疲劳性能,试验持续到109次循环,得到了室温环境及不同循环比(R=0.01和R=0.1)的SN曲线,试验结果显示.疲劳强度在105～109次循环范围内随着循环次数的增加而减小.断面表面的SEM检查结果表明,疲劳裂纹的生成导致疲劳损伤,且亚表面裂纹起源在长寿命范围内.试验结果表明,试件全寿命的99.87%贡献于亚表面裂纹的形成.
关键词:
超高周疲劳
,
高强度钢
,
鱼眼
,
红外成像
,
超声疲劳
杨功显
,
徐永锋
,
江雷
,
梁淑华
材料热处理学报
研究了一种镍基高温合金在不同温度下的低周疲劳性能,分析了疲劳断口。结果表明,该合金循环应力响应行为表现出对温度和外加总应变幅很强的依赖关系,不同的循环应力响应行为可归因于位错、强化相和合金元素间复杂的交互作用。合金疲劳寿命与温度、外加总应变幅、氧化损伤程度有关。疲劳断裂行为受外加应变幅和氧化影响很大。
关键词:
镍基高温合金
,
高温低周疲劳
,
循环应力响应
,
裂纹萌生和扩展
章安庆
,
孔庆平
,
师昌绪
金属学报
对一种镍基高温合金作了应力控制的蠕变-低周疲劳的复合试验。结果指出,缺口试样复合试验的寿命并不都满足线性累积损伤规律,即蠕变与低周疲劳间有时发生交互作用。交互作用的强弱与蠕变延性有关。在蠕变延性极小值的试验温度(650℃),交互作用最强。改变热处理制度提高蠕变延性后,在同样温度下不再发生交互作用。光滑试样在650℃没有观察到交互作用。根据断口特征和蠕变延性,分析和讨论了产生蠕变-疲劳交互作用的原因。
关键词:
