钱浩
,
杨平
,
孙信
,
毛卫民
,
汪玲玲
,
金文旭
,
蒋奇武
材料热处理学报
采用＂中断法＂确定了Hi-B取向硅钢二次再结晶动力学,即二次再结晶的开始温度和温度区间,对比分析了Hi-B取向硅钢与CGO取向硅钢二次再结晶动力学的差异及原因;考察了不同换气温度对二次再结晶晶粒尺寸和磁性能的影响。结果表明,在氮氢混合气氛下,Hi-B硅钢二次再结晶过程比CGO硅钢滞后,发生在1040℃至1120℃之间,其动力学曲线近似为S型;二次再结晶退火时,随着换气温度的升高,最终晶粒尺寸增大,磁感和铁损增加。
关键词:
Hi-B钢
,
二次再结晶
,
换气温度
朱宏喜
,
毛卫民
,
冯惠平
,
吕反修
,
VlasovII
,
RalchenkoVG
,
KhomichAV
无机材料学报
doi:10.3724/SP.J.1077.2007.00570
采用X射线衍射技术、电子背散射衍射技术和扫描电镜分别观察了不同甲烷浓度条件下沉积的CVD自支撑金刚石薄膜的宏观织构、微区晶界分布和表面形貌. 研究了金刚石晶体{100}面和{111}面生长的晶体学过程. 研究表明, {100}面通过吸附活性基团CH22-, 而{111}面通过交替吸附活性基团CH3-和CH3-后脱氢堆积碳原子. 低甲烷浓度时, {111}面表面能低于{100}面, 使{111}面生长略快于{100}面. 甲烷浓度升高, 动力学作用增强使{100}面生长明显快于{111}面, 使金刚石薄膜产生{100}纤维织构; 同时显露的{100}面平行于薄膜表面, 竞争生长使位于晶体侧面的{111}面由于相互覆盖而减小, 形成了不同于单晶体自由生长的薄膜表面形貌组织.
关键词:
金刚石薄膜
,
texture
,
crystalgrowing
,
surface structure
赵爱民
,
康永林
,
毛卫民
,
高军芳
,
张乐平
,
焦殿辉
,
李具仓
钢铁研究学报
采用电磁搅拌制备出含球状固相的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态流变浆料,并将这种浆料直接轧制成厚度为2～5 mm板材,然后观察分析了不同尺寸轧件的微观组织.结果表明:固相分数为0.3～0.6的半固态流变浆料具有较好的流动性,在重力作用下,流变浆料可以从电磁搅拌器输送至轧机进行直接轧制.但在轧制过程中会产生液相偏析和固相颗粒的塑性变形.沿轧件宽度和厚度边缘液相分数高,中心部位液相分数低;小尺寸轧件的液相偏析程度较小,而大尺寸轧件的液相偏析程度大;大尺寸轧件中心的固相颗粒发生了一定程度的塑性变形,沿着轧制方向,固相颗粒明显拉长.这说明在轧制变形过程中,半固态流变浆料的液相和固相颗粒流动速度不同,液相的流动速度快,当中心部位的固相分数增加到一定值时,固相颗粒将发生塑性变形.
关键词:
1Cr18Ni9Ti
,
不锈钢
,
电磁搅拌
,
凝固
,
流变浆料
,
直接轧制
甄子胜
,
赵爱民
,
毛卫民
,
姚书芳
,
钟雪友
,
冯立军
,
封素芹
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2001.02.012
对喷射沉积Al-30%Si合金组织及其在半固态保温过程中的转变进行了试验研究.喷射沉积Al30%Si合金沉积态组织是由细小的Si相与α基体组成,提出这种组织是由于离异共晶引起的,并运用该机制对组织中Si相的集聚进行了解释,认为其形成机制为:其一,在沉积阶段凝固过程中大量细小的Si发生了粗化和团聚;其二,大量的Si在沉积时会发生碰撞而靠在一起,在随后的离异共晶凝固过程中,共晶硅附着在初生硅上从而将原来相互独立的Si联结在一起.在半固态保温过程中,基体发生熔化而出现球形α,而Si相则发生粗化,且粗化速度与保温温度和时间有关.
关键词:
喷射沉积
,
高硅铝合金
,
半固态
,
Si相粗化
,
快速凝固
宋仁伯
,
康永林
,
孙建林
,
董洪波
,
王吉文
,
赵爱民
,
毛卫民
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2002.09.002
对用电磁搅拌装置制备的半固态奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti钢进行了直接轧制成形试验.轧制前后微观组织的分析结果表明:半固态1Cr18Ni9Ti钢具有球形或近球形的初生固相颗粒,并大多呈聚集状态;轧制变形后,液固相发生分离,产生液相偏析;只有当固相率达到50%时,初生固相颗粒在轧制过程中才会发生塑性变形,同时初生固相颗粒内部的δ相由多边形状转变为板条形状.
关键词:
半固态
,
电磁搅拌
,
固相率
,
液相偏析
何承绪
,
杨富尧
,
严国春
,
孟利
,
马光
,
陈新
,
毛卫民
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00554
利用EBSD和XRD技术对比分析了常化和不常化2种工艺对薄规格取向硅钢组织及织构的影响. 结果表明, 2种工艺条件下的初次再结晶和二次再结晶织构存在着明显的差异. 经过常化处理的样品初次再结晶组织中{411}<148>和{111}<112>织构组分比不常化样品的低, 但Goss织构组分比不常化样品的高; 常化处理的样品二次再结晶织构多为锋锐的Goss织构, 磁性能优异, 而不常化处理的样品二次再结晶织构多为Brass织构和偏Goss织构. 此外, 经过常化处理样品的初次再结晶组织中Goss取向晶粒周围分布的20°~45°大角度晶界所占比例高于不常化处理样品. 2种样品初次再结晶后的平均晶粒尺寸差别并不明显, 均为20 μm, 而且整体晶粒尺寸分布也相近. 常化处理对最终磁性能有决定性影响, 主要体现在提高冷轧前Goss取向“种子”的比例以及优化再结晶组织中Goss取向晶粒周围的织构环境.
关键词:
薄规格取向硅钢
,
常化
,
织构
,
再结晶
,
低温热轧板
何承绪
,
杨富尧
,
严国春
,
孟利
,
马光
,
陈新
,
毛卫民
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00554
利用EBSD和XRD技术对比分析了常化和不常化2种工艺对薄规格取向硅钢组织及织构的影响.结果表明,2种工艺条件下的初次再结晶和二次再结晶织构存在着明显的差异.经过常化处理的样品初次再结晶组织中{411}<148>和{111}＜112>织构组分比不常化样品的低,但Goss织构组分比不常化样品的高;常化处理的样品二次再结晶织构多为锋锐的Goss织构,磁性能优异,而不常化处理的样品二次再结晶织构多为Brass织构和偏Goss织构.此外,经过常化处理样品的初次再结晶组织中Goss取向晶粒周围分布的20°～45°大角度晶界所占比例高于不常化处理样品.2种样品初次再结晶后的平均晶粒尺寸差别并不明显,均为20 μm,而且整体晶粒尺寸分布也相近.常化处理对最终磁性能有决定性影响,主要体现在提高冷轧前Goss取向“种子”的比例以及优化再结晶组织中Goss取向晶粒周围的织构环境.
关键词:
薄规格取向硅钢
,
常化
,
织构
,
再结晶
,
低温热轧板
朱宏喜
,
毛卫民
,
冯惠平
,
吕反修
,
Vlasov I I
,
Ralchenko V G
,
Khomich A V
无机材料学报
doi:10.3321/j.issn:1000-324X.2007.03.039
采用X射线衍射技术、电子背散射衍射技术和扫描电镜分别观察了不同甲烷浓度条件下沉积的CVD自支撑金刚石薄膜的宏观织构、微区晶界分布和表面形貌.研究了金刚石晶体{100}面和{111}面生长的晶体学过程.研究表明,{100}面通过吸附活性基团CH22-,而{111}面通过交替吸附活性基团CH3-和CH3-后脱氢堆积碳原子.低甲烷浓度时,{111}面表面能低于{100}面,使{111}面生长略快于{100}面.甲烷浓度升高,动力学作用增强使{100}面生长明显快于{111}面,使金刚石薄膜产生{100}纤维织构;同时显露的{100}面平行于薄膜表面,竞争生长使位于晶体侧面的{111}面由于相互覆盖而减小,形成了不同于单晶体自由生长的薄膜表面形貌组织.
关键词:
金刚石薄膜
,
织构
,
晶体生长
,
表面形貌组织
杨富尧
,
程灵
,
马光
,
陈新
,
卢理成
,
张书琦
,
毛卫民
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201610019
在不同谐波次数(3,5,7次)、谐波含量(10％,30％,50％,70％)和不同直流偏磁磁场(5~120 A.m－1)下测试了不同取向硅钢的铁损,分析了谐波和直流偏磁对铁损的影响.结果表明：试验硅钢的铁损均随谐波次数及含量的增加而增大,且与谐波次数呈线性关系；硅钢厚度越小,其铁损随谐波含量增加的幅度越小；直流偏磁对铁损的影响小于谐波的,铁损随直流偏磁磁场强度的增加而增大并最终趋于恒定；27K090硅钢在3次谐波、30％含量叠加30 A.m－1直流偏磁磁场下的铁损实测值为0．98253 W.kg－1,大于单一谐波或直流偏磁磁场下的铁损之和(0．92718 W.kg－1).
关键词:
取向硅钢
,
变压器
,
谐波
,
直流偏磁
,
铁损
