黄刚
,
温德智
,
焦国华
,
周春泉
,
周明伟
,
陈建新
,
吴开明
材料热处理学报
利用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、拉伸试验机和硬度仪分析了薄板坯连铸连轧生产的30CrM0钢的热轧微观组织和力学性能.结果表明,该钢主要由珠光体和铁素体组成,珠光体的表观片层间距在0.5 μm以下,铁素体晶粒尺寸在5 μm以下.该钢热轧屈服强度为461 MPa,抗拉强度达677 MPa,硬度为96.8 HRB,伸长率达23%.与传统厚板坯连铸工艺生产的30CrMo钢热轧组织比,CSP工艺生产的30CrMo钢的组织更细小,综合性能更优良.
关键词:
薄板坯连铸连轧
,
CSP
,
珠光体
,
铁素体
,
高强度钢
黄刚
,
焦国华
,
温德智
,
周春泉
,
陈建新
,
周明伟
,
吴开明
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2010.08.016
利用光学显微镜,扫描电子显微镜 (SEM),透射电子显微镜 (TEM) 和拉伸试验机,硬度仪分析薄板坯连铸连轧工艺CSP生产的高碳高强度钢65Mn的热轧板微观组织与力学性能.该钢主要由珠光体和少量多边形铁素体组成,珠光体片层间距在0.2～0.5μm之间.该钢的平均屈服强度为489MPa,硬度为HRC22.3,伸长率达到18%;没有明显的C和Mn元素偏析,力学性能分布均匀.通过与传统连铸工艺生产的65Mn钢热轧组织与力学性能对比,CSP工艺生产的65Mn钢的组织更加细小,性能更加优良和均匀.
关键词:
CSP
,
珠光体
,
铁素体
,
高强度钢
邹建雄
,
刘波
,
林黎蔚
,
任丁
,
焦国华
,
鲁远甫
,
徐可为
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00082
采用磁控共溅射Ru和MoC靶制备非晶RuMoC薄膜。用四探针仪(FPPT)、X射线光电子能谱仪(XPS)、高分辨率透射电镜（HRTEM）和小角掠射X射线衍射仪(GIXRD)表征不同掺杂组分RuMoC薄膜和不同温度退火态Cu/RuMoC/p-SiOC∶H/Si多层膜系的方块电阻、成分和微观结构。结果表明,通过调控Ru膜中掺入Mo和C元素的含量能够实现RuMoC合金薄膜微结构设计及抑制膜体残余氧含量,且当MoC和Ru靶的溅射功率比为0.5时获得的RuMoC II薄膜综合性能最佳;500 ℃退火态RuMoC II薄膜中C-Mo和C-Ru化学键均未出现大量断裂,两者协同作用抑制了RuMoC薄膜再结晶和膜体氧含量升高,是Cu/RuMoC II/p-SiOC∶H/Si多层膜系具有高温热稳定性和优异电学性能的主要机制。
关键词:
非晶RuMoC
,
无籽晶阻挡层
,
热稳定性
,
非铜互连
黄刚
,
吴开明
,
周峰
,
周春泉
,
周明伟
,
焦国华
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2012.04.011
利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺(CSP)生产的高碳高强度65Mn钢的CCT曲线,测得临界点为Ac1=719℃,Ac3=747℃,M.=267℃,临界冷却速率为35℃/s.使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的65Mn钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的65Mn钢的淬透性好.
关键词:
薄板坯连铸连轧
,
CSP
,
CCT曲线
,
淬透性
李峰
,
焦国华
黄金
doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2003.09.013
介绍了一种全泥氰化炭浆提金工艺含氰尾矿处理技术新工艺方法.该方法基于采用压滤机将含氰尾矿浆压滤进行固液分离,滤饼送至尾矿库堆放,滤液用锌粉置换回收金、银;置换后的尾液采用酸化中和法处理,回收重金属离子,含氰废水返回流程利用.生产实践表明,该工艺不但综合回收尾液中的金、银、铜等有价元素,实现了含氰废水闭路循环,而且节约了处理成本,解决了尾渣的堆放难题和环境污染,具有极大的经济效益和社会效益.
关键词:
全泥氰化提金工艺
,
含氰尾矿
,
压滤机
,
综合回收
,
污水零排放
伍康勉
,
成小军
,
焦国华
,
刘希林
,
李晓少
钢铁
通过试样斜磨在扫描电镜下可清晰地直接观察到正常镀层的Fe-Al抑制层.研究结果表明,实际生产中导致粘附性不良的原因多种多样,但却都表现为镀层异常.NOF段空燃比(过剩空气系数)偏低时,带钢表面碳富集导致粘附性不良.NOF段板温与空燃比过高时,氧化严重导致还原段负荷过重,表面还原不良引发粘附性不良,此时,靠近基板的镀层处存在大量ZnO.镀锌层分层(镀层控制不良)导致粘附性不良,分层处为ZnO相.
关键词:
热镀锌
,
抑制层直接观察
,
粘附性不良
,
机制
焦国华
,
吴光亮
,
孙彦辉
,
成小军
,
周春泉
钢铁
为了抑制CSP热轧板卷边部裂纹,对CSP热轧板卷边部裂纹的成因进行了研究.CSP热轧板卷边部裂纹缺陷主要有3类:边部横裂纹、边部纵裂纹、边部烂边或掉块等.板卷产生边部裂纹的主要原因是:连铸坯表面边部横裂纹(包括深的振痕)和边部的细小纵裂纹,在加热和轧制过程中不断扩展;钢液在凝固以及铸坯在冷却、均热、轧制、层流冷却和卷取等过程中的热应力、机械应力以及相变应力等作用力超过钢的塑性变形抗力.抑制CSP热轧板卷产生边部裂纹的主要措施是:控制好合适的钢水成分;制定有效的工艺参数,如结晶器热流密度、结晶器振动参数、二冷冷却强度等.工业试验结果表明,CSP热轧板卷边部裂纹率由7.93%降低到1.81%.
关键词:
热轧板卷
,
边部裂纹
,
裂纹指数
刘光穆
,
郑柏平
,
焦国华
钢铁
对薄板坯工艺和厚板坯工艺生产电工钢(包括低碳低硅、无取向和取向电工钢)的工艺特点、凝固组织、夹杂物析出特点、铸坯表面质量及其对电工钢性能的影响进行了比较与分析.同时,就上述两种工艺的成材率以及生产操作等方面也进行了简要的分析.从铸坯的内部质量、铸态组织、能量利用率与成材率方面来看,薄板坯工艺有明显的优势;从铸坯表面质量和生产品种的多样性等方面考虑,厚板坯工艺生产电工钢有其优越性.
关键词:
薄板坯工艺
,
厚板坯工艺
,
电工钢
郑柏平
,
焦国华
,
周春泉
钢铁
对BOF-LF-CSP生产冷轧基板的主要强化因素进行了系统分析和控制.细晶强化是冷轧基板强化的主要表现形式,屈服强度的高低与晶粒的大小有明显的对应关系;通过对炼钢、精炼和连铸工艺的优化,钢水中平均w([Si])≤0.02%,w([N])≤30×10-6;控轧控冷的目的是控制动态再结晶和有利于晶粒长大,开轧温度、终轧温度和卷取温度是影响强度的3个重要轧制参数.采取相应措施后,冷轧基板的强度大幅降低.
关键词:
CSP
,
强度
,
冷轧基板
