单广斌
,
王勇围
,
李金许
,
高克玮
,
宿彦京
,
乔利杰
,
惠希东
,
褚武扬
金属学报
研究了Zr41.2Ti13.8Ni10Cu12.5Be22.5块状非晶在充氢过程中氢致滞后断裂规律以及氢鼓泡的形核、长大及破裂过程。结果表明，当充氢电流i<20 mA/cm2时，不出现氢损伤(鼓泡及微裂纹)，但在恒载荷条件下能发生氢致滞后断裂，其归一化门槛应力强度因子为KIH/K IC=0.63. 当i>20mA/ cm2后，无载荷下充氢会产生氢损伤，恒载荷下发生滞后断裂时KIH/K IC从0.63降为0.26。氢鼓泡(直径约为30 nm)形核时的内压pi3.6 GPa。随氢的进入。鼓泡不断长大；内压增大至pC3.9 GPa 时, 鼓泡就会解理扩展变成裂纹；但扩展20-30m后, 内压下降从而止裂。当一定量原子氢进入氢鼓泡后，它又能解理扩展，从而在鼓泡边缘局部解理断口上可以观察到止裂线。
关键词:
Zr基
块状非晶
,
hydrogen blistering
,
hydrogen-induced
delayed failure
单广斌
,
王勇围
,
李金许
,
高克玮
,
宿彦京
,
乔利杰
,
惠希东
,
褚武扬
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2005.01.019
研究了Zr41.2Ti13.8Ni10Cu12.5Be22.5块状非晶在充氢过程中氢致滞后断裂规律以及氢鼓泡的形核、长大及破裂过程.结果表明,当充氢电流i＜20 mA/cm2时,不出现氢损伤(鼓泡及微裂纹),但在恒载荷条件下能发生氢致滞后断裂,其归一化门槛应力强度因子为KIH/KIC=0.63.当i≥20 mA/cm2后,无载荷下充氢会产生氢损伤,恒载荷下发生滞后断裂时KIH/KIC从0.63降为0.26.氢鼓泡(直径约为30 nm)形核时的内压pi≈3.6 GPa.随氢的进入,鼓泡不断长大;内压增大至pC≈3.9 GPa时,鼓泡就会解理扩展变成裂纹;但扩展20-30μm后,内压下降从而止裂.当一定量原子氢进入氢鼓泡后,它又能解理扩展,从而在鼓泡边缘局部解理断口上可以观察到止裂线.
关键词:
Zr基块状非晶
,
氢鼓泡
,
氢致滞后断裂
李研
,
崔阳
,
徐海卫
,
王勇围
,
鲍成人
,
周纪名
,
周建
电镀与涂饰
双相钢合金元素的含量较高,在热轧过程中表面氧化铁皮较为严重,导致镀锌过程中还原炉内部合金元素在带钢表面氧化富集,从而影响基板表面的浸润性,造成带钢表面漏镀缺陷.通过扫描电镜、能谱仪对DP590高强钢镀锌生产过程中产生的2种典型漏镀缺陷——不规则状缺陷和圆状缺陷进行了分析,发现基板表面合金元素氧化富集是造成漏镀缺陷的原因.通过采用较大的轧制速度和冷却速度,以及较低的终轧温度(840℃)和卷曲温度(640℃),有效控制了氧化铁皮的生成,改善了酸洗效果；通过提高退火炉的密封性,增加保护气体压力和还原性气体(氢气)含量,降低了炉内的氧含量及露点温度,解决了双相钢的漏镀问题.
关键词:
双相钢
,
热镀锌
,
漏镀
,
缺陷
,
氧化铁皮
王勇围
,
郭强
,
康爱军
,
马党参
,
董瀚
钢铁研究学报
800mm厚塑料模具钢3Cr2MnNiMo经调质处理后,内部组织由回火索氏体、回火下贝氏体和粒状贝氏体组成,组织不均匀是由于合金元素的微观偏析,随偏析程度的增加,局部显微硬度值增高.样品经机械抛光后表面的三维形貌显示从基体至元素偏析区表面逐步隆起;粒状贝氏体区的局部光洁度最高,回火下贝氏体最低.经高温扩散退火处理后,显微硬度均匀性显著提高.
关键词:
大模块
,
回火索氏体
,
下贝氏体
,
粒状贝氏体
王勇围
,
桂美文
,
周勇
,
马党参
,
董瀚
材料热处理学报
研究了V和V、N微合金化高碳钢82B固溶加热连续冷却和高温热变形连续冷却后的强韧性.结果表明,固溶加热连续冷却后,82B钢随钒含量的增加,强度增加、塑性降低,塑性主要受索氏体片层间距的影响.经高温热变形连续冷却后,与未热变形的相比,试验钢的强度和塑性均显著提高,索氏体团显著细化,钒氮同时加的82B钢强韧性最高,热变形连续冷却后性能提高的因为主要是索氏体团的细化和V(CN)的形变诱导析出.
关键词:
高碳钢82B
,
钒氮微合金化
,
热变形
,
索氏体团
王勇围
钢铁研究学报
对未微合金化高碳钢77B和V、N微合金化高碳钢钢77B进行了620℃盐浴等温和920℃热变形后再进行620℃等温处理。结果表明：盐浴等温后微合金化钢比未微合金化钢77B强度显著增加，韧性略有下降， V（CN）的沉淀析出提高了组织的强度，但对珠光体团几乎无细化作用；经热变形等温处理后，两种试验钢的强度和韧性与盐浴等温相比，均得到了有效提高，加V、N的77B钢珠光体团发生了显著的细化，计算表明这与大量V(CN)形变诱导析出抑制奥氏体再结晶有关。
关键词:
高碳钢77B;V;N微合金化;强韧性;热变形
王勇围
,
刘东雨
,
桂洲
,
白秉哲
,
方鸿生
钢铁
研究了碳的质量分数低于0.3%、不同硅含量的Mn系贝氏体钢的冲击韧性随回火温度的变化,结果表明,随着Si含量的提高,低温回火阶段出现韧性峰值的温度由220℃提高至340℃,韧性出现低谷的温度由340℃提高至520℃,这与Si抑制碳化物析出、稳定残余奥氏体有关.低Si钢一般适合高温回火后使用,高Si钢一般适合低温回火后使用;但碳的质量分数低于0.08%时,无论Si含量如何,低温或高温回火均适用,若碳含量过高,回火改善韧性的作用不明显.
关键词:
贝氏体钢
,
回火
,
冲击韧性
,
残余奥氏体
王勇围
,
桂美文
,
沈金龙
,
马党参
,
董瀚
钢铁研究学报
采用盐浴等温和Gleeble热变形后等温处理研究了釩、氮微合金化对高碳钢77B性能的影响.结果表明:620℃盐浴等温后微合金化钢比未微合金化钢的强度显著增加,韧性略有下降,V(CN)的沉淀析出提高了组织的强度,但对珠光体团几乎无细化作用;经920℃热变形620℃等温处理后,两种试验钢的强度和韧性与盐浴等温相比,均得到了有效提高,釩、氮微合金化的77B钢珠光体团发生了显著的细化.
关键词:
高碳钢77B
,
釩、氮微合金化
,
强韧性
,
热变形
王勇围
钢铁
研究了碳含量低于0.3％、不同硅含量的Mn系贝氏体钢的冲击韧性随回火温度的变化，结果表明随着Si含量的提高，低温回火阶段出现韧性峰值的温度由220℃提高至340℃，韧性出现低谷的温度由340℃提高至520℃，这与Si抑制碳化物析出、稳定残余奥氏体有关。低Si钢一般适合高温回火后使用，高Si钢一般适合低温回火后使用；但碳含量低于0.08％时，无论Si含量如何，低温或高温回火均适用，若碳含量过高，回火改善韧性的作用不明显。
关键词:
贝氏体钢;回火;冲击韧性;残余奥氏体
