陈贵清
,
傅高升
,
颜文煅
,
程超增
,
邹泽昌
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2011.08.018
采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为300～500℃、应变速率为0.01～10.0s-1的高温等温压缩实验,由真应力-真应变曲线计算应变硬化速率,并采用截线法测量热压缩后平均晶粒尺寸,结果表明:3003铝合金动态再结晶临界应变εc随着Z参数的增大而提高,合金发生动态再结晶的临界条件为:ε＞εc=7.28×10-5Z0.1661；动态再结晶的平均晶粒尺寸随温度的升高、应变速率的减小而增大,其关系为:lndave=-0.0824lnZ+4.9532；在实验条件下,该合金具有正的应变速率敏感性,随变形温度的降低和应变速率的增大,合金进入稳态流变阶段时所对应的真应力值逐渐增大,并且峰值应力随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大,符合Hall-Petch关系:lnσm=-0.9378lndave +6.5232.
关键词:
3003铝合金
,
应变硬化速率
,
动态再结晶
,
临界应变
,
平均晶粒尺寸
陈贵清
,
傅高升
,
程超增
,
颜文煅
,
邹则昌
,
林绍义
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热模拟试验机对3003铝合金进行变形温度为400℃,应变速率为0.01～10.0 s-1的等温压缩实验,获得热变形过程中的真应力-真应变曲线。结果表明：应变速率ε≥1.0 s-1时,实际变形温度高于预设温度,产生变形热效应。合金发生动态再结晶的临界应变随着应变速率的升高而增加,在较高应变速率条件下（ε≥1.0 s-1）,流变应力曲线出现锯齿形波动,合金发生了不连续动态再结晶。利用光学显微镜和透射电镜分析了应变速率对3003铝合金热变形组织演变的影响。结果表明：应变速率越小,合金越容易发生动态再结晶,当应变速率为10.0 s-1时,由于变形热效应的作用,合金也发生了动态再结晶。低应变速率（ε≤0.1 s-1）条件下,提高应变速率可以明显细化晶粒,并且在相同应变下,动态再结晶体积分数随应变速率的增大而减小,综合考虑动态再结晶晶粒的大小和组织均匀性,较佳的应变速率为0.1 s-1。
关键词:
3003铝合金
,
应变速率
,
动态再结晶
,
热效应
,
组织演变
颜文煅
,
傅高升
,
陈贵清
,
程超增
机械工程材料
采用电子背散射衍射技术对经不同温度热压缩后1235铝合金的织构进行了研究,分析了在50%变形量、0.1s-1应变速率下,变形温度对该合金晶粒取向、晶界特征及织构组分的影响。结果表明：随着变形温度的升高,织构的取向聚集性弱化,织构相对体积总含量降低,晶粒内小角度晶界更稀疏,大角度晶界更加平直且连通性好,再结晶晶粒长大更充分。
关键词:
1235铝合金
,
电子背散射衍射
,
织构
,
晶界
吴圆丽
,
程超增
机械工程材料
根据动态材料模型和Prasad失稳准则,利用Gleeble-1500型动态热/力模拟试验机对高效综合熔体处理的3003铝合金进行了等温热压缩试验,分别建立了功率耗散图、热加工失稳图和热变形加工图,探讨了在热压缩变形过程中该铝合金的变形规律.结果表明:3003铝合金的最佳加工区域出现在中高温、中高应变速率的热变形条件下,最大功率耗散率为55.64％;在变形温度573～648K、应变速率0.4～10 s-1的区域,以及变形温度698～773 K、应变速率0.01～0.1 s-1的区域会出现加工失稳现象,热变形加工时应尽量避免此区域.
关键词:
3003铝合金
,
热模拟
,
热变形加工图
陈贵清
,
傅高升
,
程超增
材料科学与工艺
摘要：采用Gleeble-1500热模拟试验机对经高效熔体处理的3003铝合金进行变形温度为300％～500℃，应变速率为0．O1～10．0S-1的等温压缩实验，建立了动态再结晶平均晶粒尺寸与变形温度和应变速率的三维关系图，通过显微维氏硬度测试表明，3003铝合金热变形后的显微硬度随应变速率的增大和变形温度的升高而降低，且显微维氏硬度随动态再结晶平均晶粒尺寸的减小而增大，TEM形貌像表明，当变形温度T≥400℃，应变速率毒≥1．0S-1时，合金中粗大的A1MnFe和A1MnSi第二相在铝基体中不均匀分布，在动态再结晶过程中起到了粒子促进形核作用，显微维氏硬度的变化与微观组织观察结果一致。
关键词:
3003铝合金
,
平均晶粒尺寸
,
显微维氏硬度
,
粒子促进形核
,
显微组织
赵丽俊
,
毛亮
,
赵国伟
,
王连义
,
邸建国
兵器材料科学与工程
为探寻某复合增程弹底排船尾碎裂的原因，对回收弹体、底排船尾残骸及同批次弹体和回收的底排船尾的力学特性进行检测，复查试验用弹体和底排船尾的力学特性参数。对发射时底排药柱的受力情况进行分析，并建立药柱强度的计算方法。结果表明，底排船尾碎裂是由于底排药柱与船尾之间存在空隙，发射时出现受力不均而导致强度不足所致；通过填充柔性体可以解决。
关键词:
复合增程弹
,
底排船尾
,
碎裂
,
底排药柱
李齐方
,
金日光
,
冯威
,
陈松
材料研究学报
doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2000.03.008
增塑后尼龙11的冲击强度及断裂伸长率大幅提高,但断裂强度并未大幅降低,尼龙11的增塑机理是,增塑剂破坏了尼龙11的分子间氢键作用,研究表明,增塑型超韧尼龙11的断裂面具有独特的形态,这是一种首次发现的新型断裂现象.本文首次将上述现象归结为"多重裂延"机理.
关键词:
尼龙11
,
增塑
,
超韧
,
力学性能
,
"多层裂延"断裂机理
马中玉
,
田源
,
P.Ring
原子核物理评论
在相对论密度泛函理论框架下引入了可分离的对相互作用,它的参数是由拟合核物质中Gogny力对关联性质来确定.在有限核的相对论Hartree-Bogoliubov和相对论准粒子无规位相近似的理论框架下,建立了可分离对相互作用在球形核和变形核中粒子-粒子道矩阵的计算方法.通过Talmi和Moshinsky变换,这种新的对相互作用在坐标空间下可以展开成一系列可分离项,并且很快收敛.它不仅保持了平移不变性,而且作为有限力程的对力,可以避免零程对力在高动量截断的困难.通过对Sn同位素链核基态、E2和E3激发态性质,以及Sm同位素链基态的性质研究,发现可分离对相互作用能够再现用Gogny对力得到的球形核的超流性质,并能够很好地符合已有的实验结果.这种方法还可用来描述任意微观对相互作用,并推广于三轴形变原子核以及转动系统的研究.为考虑角动量投影和粒子数投影的生成坐标(GCM)方法和粒子-振动耦合(PVC)理论提供更加真实的对关联性质描述.
关键词:
可分离有限力程对相互作用
,
相对论Hartree-Bogoliubov理论
,
相对论准粒子无规位相近似
章晓波
,
刘宁
,
李勇
复合材料学报
Ti(C,N)基金属陶瓷的低韧性限制了其广泛应用于切削刀具领域.为探究碳纳米管对超细Ti(C,N)基金属陶瓷断裂韧性的影响,采用化学镀工艺在碳纳米管表面镀Ni,采用粉末冶金法真空烧结制备了不同碳纳米管含量的超细Ti(C,N)基金属陶瓷.研究了不同含量镀镍和未镀镍的碳纳米管对Ti(C,N)金属陶瓷组织和断裂韧性的影响.扫描电镜照片表明,添加CNTs后,组织中出现无芯晶粒及微孔洞.压痕法测试断裂韧性的结果表明,碳纳米管的加入使超细Ti(C,N)金属陶瓷的断裂韧性提高29.4%～62.7%,碳纳米管增韧机制为裂纹偏转和桥接增韧、无芯晶粒增韧及微孔洞增韧.此外,随着碳纳米管含量的增加,超细CNTs/Ti(C,N)金属陶瓷复合材料的相对密度和硬度均有轻微下降.添加镀镍和未镀镍碳纳米管对超细Ti(C,N)金属陶瓷都具有很好的增韧作用.
关键词:
碳纳米管
,
化学镀镍
,
金属陶瓷
,
断裂韧性
,
增韧机制
马世宁
,
欧忠文
,
孙晓峰
,
白敏
,
刘朝辉
功能材料
微波辅助合成了具有超分散稳定作用,且可作为纳米银前驱体的油溶性羧酸银;在80℃下,在环氧树脂介质中,以乙醛为还原剂原位构筑了纳米银(n-Ag),进而制备了纳米银环氧树脂复合材料;用冷冻蚀刻电镜、离心实验对分散系进行了表征和评价;测试了原位构筑n-Ag和添加分散n-Ag对环氧树脂复合材料的力学性能.结果表明:原位构筑的银为30nm的粒状颗粒,大小均匀,在介质中无团聚行为;n-Ag分散系经72h普通离心和56h非连续超离心均未发生沉降,表现出理想的分散稳定性,n-Ag对环氧树脂有显著地增韧改性作用,但原位构筑的n-Ag其增韧改性效果明显好于添加的n-Ag.当原位构筑的n-Ag含量为2.0%～2.5%时,增韧改性效果最佳,此时,复合材料的拉伸强度、抗冲击强度、断裂伸长率可分别提高80%～90%、100%和110%～130%.
关键词:
环氧树脂
,
超分散稳定
,
原位构筑
,
纳米银
,
增韧改性
