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60Si2CrVAT弹簧钢分别采用不同浓度PAG淬火介质和淬火油进行淬火,并在440℃和480℃的温度下进行回火处理,利用透射电镜和拉伸试验机等方法研究了该弹簧钢在不同淬火介质中淬火回火后的微观结构和力学性能的变化.结果表明,PAG淬火介质对其强度和塑性的影响显著.随着PAG浓度的增加,冷却速度降低,马氏体板条数量减少,板条宽度变大,强度和塑性呈现先增后降的趋势;冷速最快的5％ PAG淬火回火后,针状的ε-碳化物未完全分解,容易在其尖端引起应力集中,使得力学性能较低;冷速最慢的油淬回火后,由于碳化物沿原奥氏体晶界和马氏体板条界析出,固溶度的下降,马氏体板条宽度的变大及数量的减少,最终也使得其强度、塑性和冲击韧性降低;只有冷速适中的13％ PAG淬火后得到的综合力学性能最佳.

关键词: 60Si2CrVAT弹簧钢 , PAG淬火介质 , 力学性能 , 碳化物 , 微观结构

60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形行为研究

雷磊 , 梁益龙 , 杨明 , 姜云 , 龙绍檑

材料导报 doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.18.021

在DIL805A/T热模拟机上对60Si2CrVAT弹簧钢进行了等温单向热拉伸实验,研究了该弹簧钢在温度900～1050℃、应变速率0.001～1 s-1条件下的高温变形及动态再结晶行为.使用包含变形激活能Q和温度T的双曲正弦形式修正的Arrhenius关系来描述60Si2CrVAT弹簧钢高温拉伸变形时的最大变形抗力方程;在此基础上,引入参数α(ε)、n(ε)、Q(ε)和A(ε)得到包含σ、ε、T、ε的本构方程.结果表明,由本构方程计算得到的应力值和实验值有较好相关性(R2=0.98985),平均相对误差绝对值为3.6646％;最后采用加工硬化率法通过对θ-σ和lnθ-ε曲线进行三次多项式拟求解拐点的方法,得到了不同变形条件下发生动态再结晶的临界应力和临界应变值,建立了临界应力、临界应变和Z参数的关系,得到了动态再结晶的临界应力和临界应变方程.

关键词: 60Si2CrVAT弹簧钢 , 高温拉伸 , 本构方程 , 动态再结晶 , 临界应变

不同变形量下20CrNi2Mo钢的热压缩变形行为

范航京 , 梁益龙 , 雷磊 , 龙绍檑 , 杨明

机械工程材料 doi:10.11973/jxgccl201701021

在相变仪上对20CrNi2Mo 钢进行热模拟压缩试验，研究了其在840℃时不同变形量(0~50％)下的热压缩变形行为，并分析了它的显微组织和硬度。结果表明：20CrNi2Mo 钢流变应力曲线呈现出明显的动态再结晶特征；当变形量达到10％时，会发生动态再结晶；随着变形量增加，晶粒逐渐细化，之后尺寸基本保持稳定，当变形量达到50％时，进入完全再结晶状态；随着变形量逐渐增大，马氏体板条束逐渐细化，残余奥氏体含量降低；当变形量由10％增至20％时，硬度显著增大，而后趋于稳定。

关键词: 20CrNi2Mo钢 , 热压缩 , 动态再结晶 , 显微组织

空冷条件下稀土对GDL-1钢连续转变的影响

易艳良 , 梁益龙 , 龙绍檑

材料热处理学报

在DIL805A/D相变仪上对试样进行热处理并测出相变点,应用余氏理论(EET)计算出相结构因子,并采用光学显微镜(OM)、透射电镜(TEM)及AMI-21型奥氏体测量仪对微观组织、亚结构及残留奥氏体量进行了观察与测量.分析了空冷条件下稀土对GDL-1钢连续转变的影响.结果表明:添加一定量稀土后,有τ/t ＜1,形成的核胚不会被侧向迁移的台阶吞并,可以激发形核长大,形成贝氏体多层次精细亚结构.稀土的添加使GDL-1钢中Fe-C-RE的偏聚单元增大(相结构因子nA和FCD值同时增大),造成Fe-C-RE偏聚结构单元对相变的阻力增加,抑制粒状贝氏体形成同时细化贝氏体铁素体组织及亚结构.稀土增加残留奥氏体量,且提高其稳定性.

关键词: 稀土 , 亚结构 , 残留奥氏体 , 相结构因子

龙脖河铜矿龙达矿段地质特征及资源／储量估算

江训普 , 黄德镛 , 陈雷 , 钟彩彩

黄金 doi:10.11792/hj20160306

龙脖河铜矿龙达矿段Ⅲ1－4号矿群共有5个矿体。通过研究龙达矿段的地质特征，基本查明了Ⅲ1－4号矿群5个矿体的形态、产状、空间位置及厚度、品位的变化情况；基于地质块段法在探矿区范围内对Ⅲ1－4号矿群进行了资源／储量的估算，获得了5个铜矿体332＋333总金属量18559．57 t，为龙脖河铜矿今后的进一步资源开发规划提供了依据。

关键词: 地质特征 , Ⅲ1-4号矿群 , 资源/储量 , 估算 , 龙脖河铜矿龙达矿段

龙塘金矿堆浸工艺特点

巫汉泉 , 林源

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2002.10.010

介绍了龙塘金矿多层堆浸的大规模、永久性堆浸场、采用一堆多区、交叉喷淋、逆流浸出、二次吸附和无氰解吸工艺的特点,及生产中取得的技术经济指标.

关键词: 堆浸 , 喷淋 , 工艺特点 , 指标

广西高龙金矿区鸡公岩矿段地质特征及矿床成因

肖振 , 王广南

黄金 doi:10.3969/j.issn.1001-1277.2011.11.005

鸡公岩矿段位于高龙金矿区东部,为高龙金矿区的重要矿段.详细阐述了高龙金矿区鸡公岩矿段地质特征,并对矿床成因进行了分析,为进一步勘查开发高龙金矿区各矿段提供了依据.

关键词: 地质特征 , 矿床成因 , 高龙金矿区

建龙钢铁烧结烟气脱硫工艺抉择实践

芮义斌 , 赵宏

金属世界 doi:10.3969/j.issn.1000-6826.2010.01.017

介绍了建龙钢铁烧结烟气脱硫工艺抉择过程中重点关注的原料特点、烟气参数、选择的原则、选择的依据等因素,较详细地介绍了建龙钢铁石灰-石膏法湿式脱硫工艺流程,并从工程建设角度,对选择该工艺后可能出现的腐蚀和磨损问题进行了应对策略分析.

关键词: 烧结机 , 烟气 , 脱硫 , 磨损 , 腐蚀

赛龙材料在海水环境中的吸湿和摩擦学行为

杨薇 , 蒲晓妮 , 文光平 , 刘昊 , 王建章 , 阎逢元

材料保护

赛龙材料作为一种新型水润滑轴承材料,在海洋工程中有广阔的应用前景,但目前有关海水介质对赛龙材料吸湿性及摩擦学性能的影响研究还不够深入.研究了赛龙材料在海水环境中的吸湿行为和摩擦磨损性能,分析了摩擦工况参数如润滑介质、载荷、转速等对赛龙材料润滑性能的影响规律.结果表明,在各测试条件下,海水均比纯水对赛龙材料有更好的润滑效果,其原因之一为赛龙在海水介质中浸泡后,基体-填料间的结合力更强.

关键词: 海水润滑 , 吸水行为 , 赛龙材料 , 摩擦磨损性能