程作慧
,
薛永强
,
汤芝平
材料保护
坚膜处理对不锈钢着色膜的耐磨性和耐蚀性有重要的影响.研究了2种不同坚膜方法处理后膜的耐磨性和耐蚀性,利用扫描电镜及X射线能谱仪对坚膜处理前后着色膜的表面形貌和成分进行了分析,讨论了坚膜处理对彩色不锈钢耐磨性和耐蚀性的影响.结果表明:经电解坚膜处理后着色膜的耐磨性和耐蚀性明显优于经化学坚膜处理后的着色膜;坚膜前着色膜疏松、柔软、不耐磨、易被污物沾染,电解坚膜处理后由于膜中Cr、O的富集,膜上微孔基本消失,增强了膜的耐磨性能和耐蚀性能.
关键词:
坚膜
,
着色
,
不锈钢
,
耐磨性
,
耐蚀性
林顺财
,
陈伟庆
,
张森林
,
王国连
,
龚坚
,
高伟
钢铁研究学报
利用ANSYS软件对160 mm×160 mm小方坏凝固末端电磁搅拌器所产生的电磁场分布进行了模拟.计算了小方坯内部磁场分布情况,同时计算出在不同搅拌电流条件下的铸坯凝固末端凝固前沿钢液液芯所受的电磁力与钢液的转速.结果表明.铸坯凝固前沿磁感应强度、电磁力及钢液转速均随着搅拌电流的增加而增大.结合实际生产情况,确定凝固末端液芯半径为17.5 mm,电磁搅拌频率为6 Hz时,最佳搅拌电流为400 A,此状态下凝固前沿由电磁力引起的钢液最大转速为1.2 r/s.
关键词:
小方坯
,
凝固末端电磁搅拌
,
磁感应强度
龚坚
,
罗海文
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.06.016
本文系统介绍了混合动力汽车和电动汽车所用驱动电机的特点和类型以及其对无取向硅钢片的要求,总结出适用于驱动电机的无取向硅钢片是既要求高强度、疲劳性能等力学性能,也要求高磁感和低的高频铁损等磁性能的复合材料.全面介绍了业界领先的各日本钢铁公司关于高强无取向硅钢片相关专利的具体内容,并通过相关热力学计算分析了各专利中所涉及的技术路线,得出析出强化技术路线是未来发展趋势,而其中Ti析出强化不可行,Nb析出强化可行但是成分和工艺窗口狭窄,且必须和Ni、Mn的固溶强化相结合;而Cu的析出强化途径工艺简单且易行、成本经济.
关键词:
混动/电动汽车
,
驱动电机
,
高强度无取向硅钢
,
高磁感
,
低铁损
龚坚
,
王国连
,
张涛
,
吕勇博
,
刘岩
钢铁
对首钢二炼钢板坯铸机提高拉速的工艺进行了研究.为适应1.2～1.3 m/min拉速条件下稳定正常的生产,对结晶器冷却水量、浸入式水口参数、二冷比水量、振动参数、保护渣性能指标进行了调整,最高拉速达到了1.4m/min.研究了拉速变化对结晶器热流密度的影响、提高拉速后对结晶器铜板温度的影响、矫直区铸坯表面温度变化、保护渣耗量的变化等.通过采取以上措施,与0.8 m/min拉速情况对比,铸坯表面纵裂发生率维持在同一水平,含铌的微合金钢种一检合格率显著上升,铸坯内部质量维持在同一水平.板坯双流铸机改为单流铸机后,由于拉速的提高,板坯月产量达到了9.5万t,达到了双流铸机的产量水平.
关键词:
板坯铸机
,
高拉速
,
研究
,
工艺调整
龚坚
,
靳伟
,
张涛
,
李飞
钢铁
介绍了首钢210 t转炉-LF-8流方坯连铸机工艺流程生产20CrMoA的工艺控制,210 t转炉采用顶底复吹冶炼降低了钢水氧化性;对LF渣系进行了优化调整,提高了脱硫率和钢水纯净度;结晶器电磁搅拌参数选用5 Hz/300A,中间包过热度控制在较窄范围,采用1.07 L/kg比水量的自动配水,铸坯低倍质量良好,中心偏析程度很小.与国标相比,轧材力学性能有较大富余量.通过对转炉、LF、连铸各工序的优化控制,首钢二炼钢生产出了内外部质量优良的产品,完全能满足用户的要求.
关键词:
转炉
,
LF
,
方坯连铸
,
工艺质量控制
林顺财
,
陈伟庆
,
张森林
,
王国连
,
龚坚
,
高伟
钢铁研究学报
利用ANSYS软件对160 mm×160 mm小方坯凝固末端电磁搅拌器所产生的电磁场分布进行了模拟。计算了小方坯内部磁场分布情况，同时计算出在不同搅拌电流条件下的铸坯凝固末端凝固前沿钢液液芯所受的电磁力与钢液的转速。结果表明，铸坯凝固前沿磁感应强度、电磁力及钢液转速均随着搅拌电流的增加而增大。结合实际生产情况，确定凝固末端液芯半径为175 mm，电磁搅拌频率为6 Hz时，最佳搅拌电流为400 A，此状态下凝固前沿由电磁力引起的钢液最大转速为12 r/s。
关键词:
小方坯;凝固末端电磁搅拌;磁感应强度
曾贵民
,
罗海文
,
李军
,
龚坚
,
黎先浩
,
王现辉
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00463
通过在实验室模拟取向硅钢的渗氮生产工序,实测了不同渗氮时间下的渗氮量,并通过EPMA、FESEM等观察了渗氮后氧化层的变化、N在硅钢带厚度方向的浓度梯度。根据实测的组织形貌和渗氮动力学特点,首次建立了针对取向硅钢的渗氮动力学模型,并成功地进行了数值模拟计算。研究结果表明：(1) 取向硅钢带的平均N含量在渗氮初期增加缓慢,之后逐渐加快,直至90 s时渗氮速率达到最大值之后保持恒定;在750 ℃渗氮2 min时间内,在近表面0.04 mm范围内存在显著的N浓度梯度;(2) 脱碳退火后,取向硅钢的氧化层主要为层状氧化物,渗氮时氧化层被H2还原,层状氧化物转变为球状,氧化层的变化对渗氮动力学影响显著;(3) 分析了N由气相穿过表面氧化层至Fe基体的传质系数所遵循的可能模型,发现只有当传质系数遵循氧化层还原动力学模型时,即Avrami函数模型f=A(1-exp(-ktn)),计算结果才能与实测的渗氮动力学特征高度吻合。
关键词:
取向硅钢
,
数值模拟
,
渗氮
,
动力学
,
扩散
曾贵民
,
罗海文
,
李军
,
龚坚
,
黎先浩
,
王现辉
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00463
通过在实验室模拟取向硅钢的渗氮生产工序,实测了不同渗氮时间下的渗氮量,并通过EPMA、FESEM等观察了渗氮后氧化层的变化、N在硅钢带厚度方向的浓度梯度.根据实测的组织形貌和渗氮动力学特点,首次建立了针对取向硅钢的渗氮动力学模型,并成功地进行了数值模拟计算.研究结果表明:(1)取向硅钢带的平均N含量在渗氮初期增加缓慢,之后逐渐加快,直至90 s时渗氮速率达到最大值之后保持恒定;在750℃渗氮2 min时间内,在近表面0.04 mm范围内存在显著的N浓度梯度;(2)脱碳退火后,取向硅钢的氧化层主要为层状氧化物,渗氮时氧化层被H2还原,层状氧化物转变为球状,氧化层的变化对渗氮动力学影响显著;(3)分析了N由气相穿过表面氧化层至Fe基体的传质系数所遵循的可能模型,发现只有当传质系数遵循氧化层还原动力学模型时,即Avrami函数模型f=A(1-exp(-kt")),计算结果才能与实测的渗氮动力学特征高度吻合.
关键词:
取向硅钢
,
数值模拟
,
渗氮
,
动力学
,
扩散
