徐旭东
,
王秉新
,
刘相华
,
吴迪
钢铁
利用显式动力学有限元技术模拟了H型钢的热轧变形过程,给出了各变形参数对H型钢轧制力的影响规律,分析了这些主要影响规律的产生原因.研究结果表明:腰部绝对压下率、内宽、水平辊直径、温度以及腿宽等因素对水平辊的轧制力有比较明显的影响;腿部绝对压下率、腿宽、温度以及腿腰延伸比等因素对立辊的轧制力有比较明显的影响.
关键词:
H型钢
,
轧制力
,
有限元
徐旭东
,
田长安
,
尹奇异
,
程继海
硅酸盐通报
本文综述了近年来用于固体氧化物燃料电池(Solid oxide fuel cells,SOFCs)的面心立方萤石型、立方钙钛矿型和磷灰石型结构电解质材料在国内外的研究进展情况,并简要介绍了SOFCs电解质薄膜制备工艺的研究情况,最后对电解质材料中低温化的发展趋势进行了展望.
关键词:
固体氧化物燃料电池
,
电解质
,
薄膜工艺
王秉新
,
徐旭东
,
刘相华
,
王国栋
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2005.06.005
为了研究奥氏体变形对22CrSH齿轮钢连续冷却相变的影响,在Gleeble 1500热模拟机上,将22CrSH钢在950℃变形0.4及未变形处理,然后连续冷却.利用膨胀曲线、光学显微镜、透射显微镜,结合各种腐蚀方法,分析了22CrSH钢相变行为及相变组织.研究表明:奥氏体变形使多边形铁素体加珠光体混合组织的临界冷速增大;当奥氏体变形及降低冷速时,大量的晶界仿晶型铁素体占据了奥氏体晶界,贝氏体相变向针状铁素体相变转变;变形使奥氏体在中温相变区稳定性增加,室温组织中M/A岛的数量增多.
关键词:
齿轮钢
,
奥氏体变形
,
相交
,
显微组织
王秉新
,
徐旭东
,
刘相华
,
王国栋
,
胡旋
钢铁
采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了变形温度、变形速率、变形程度及奥氏体晶粒尺寸对新型Mn-Cr齿轮钢动态再结晶行为的影响.确定了该Mn-Cr齿轮钢的动态再结晶激活能Q及应力指数n分别为378.6 kJ/mol和5.81,在热轧齿轮钢管穿孔工序中,变形温度为1 100～1 150 ℃,变形量为40 %～54 %,奥氏体处于动态再结晶状态;而在轧管及减径工序中,变形温度分别为1 000～1 050 ℃和900～950 ℃,变形量分别为21 %和31%,奥氏体均处于加工硬化状态.
关键词:
齿轮钢
,
变形条件
,
动态再结晶
,
钢管
谢海波
,
徐旭东
,
刘相华
,
王国栋
钢铁研究学报
分析了带钢层流冷却过程中的传热,并利用有限元法对层流冷却过程中带钢温度场进行了模拟计算.结果表明:随着轧件厚度的减薄,在带钢厚度方向上的温差逐渐减小;冷却速度不同时,带钢表面温度和中心温度的变化趋势以及波动幅度相应发生变化.在进行模型计算时,应合理考虑带钢厚度及内部热传导的影响.这对提高数学模型的精度,控制卷取温度,提高产品质量以及指导生产具有重要意义.
关键词:
热轧
,
带钢
,
层流冷却
,
温度场
,
数值模拟
王秉新
,
周存龙
,
徐旭东
,
刘相华
,
王国栋
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2006.04.011
采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了一Mn-Cr齿轮钢在变形速率为0.1～1 s-1、变形温度为900～1150℃、原始奥氏体晶粒尺寸为70～150 μm条件下的动态再结晶行为及再结晶奥氏体晶粒尺寸的变化规律.实验结果表明,Mn-Cr齿轮钢在温度较高,应变速率较低及原始奥氏体晶粒较细的情况下变形时,表现出典型的动态再结晶行为.再结晶发生的条件为Zener-Hollomon参数小于某一临界值(Zc).再结晶晶粒按晶界突出机制形核.通过回归分析,确定该齿轮钢的再结晶激活能为378.6 kJ/mol,应力指数为5.8.Z参数控制形变储存能,因而唯一地决定动态再结晶晶粒尺寸Ds,二者符合关系式Ds=1.3×105Z-0.25.
关键词:
Mn-Cr齿轮钢
,
热变形条件
,
动态再结晶
,
奥氏体晶粒尺寸
徐旭东
,
王秉新
,
刘相华
,
吴迪
,
王国栋
钢铁研究学报
利用有限元分析方法对H型钢轧制及轧后冷却过程中温度场的变化进行数学模拟,并根据H型钢温度场的分布规律,对控制冷却参数进行优化.结果表明:在轧后控制冷却过程中,若冷却水集中从H型钢腿部外侧对其腰腿接合处进行快速冷却可获得较均匀的温度分布.该控制冷却方式适合现场应用,对指导生产具有一定的实际意义.
关键词:
H型钢
,
控制冷却
,
优化
