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低压铸造镁合金轮毂温度场及应力场模拟

金鑫焱 , 李双寿 , 刘小刚 , 曾大本 , 许小忠 , 赖家燕 , 刘常明

兵器材料科学与工程 doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2005.02.010

采用 FDM/FEM集成应力分析系统模拟了低压铸造镁合金轮毂的温度场和热应力场.模拟结果显示应力集中位置主要为轮辐-轮辐连接处、轮辐-轮辋连接处、轮辐-轴孔连接处,模拟结果与试制轮毂铸造裂纹多发位置基本吻合.基于模拟结果,对轮毂结构提出改进意见.

关键词: 镁合金轮毂 , 数值模拟 , 温度场 , 应力场 , 铸造裂纹

新型压铸镁合金用热作模具钢的组织与性能

刘树勋 , 李培杰 , 彭程 , 曾大本

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2002.09.010

研究了两种新型压铸镁合金用模具材料的化学成分、显微组织及力学性能.结果表明:两种合金钢均为马氏体钢,经1 100℃固溶,然后在700℃时效处理后,基体组织为回火马氏体及在基体上弥散分布的μ相、M6C、M23C6以及少量的VC和AB2相颗粒.两种合金在室温有很高的硬度、强度和塑韧性;在700℃保持较高的高温硬度;在650、700和750℃的高温拉伸性能和持久强度均较好.

关键词: 压铸镁合金 , 热作模具钢 , 显微组织 , 力学性能

析出硬化型热强钢中合金元素的作用机制

刘树勋 , 李培杰 , 曾大本 , 刘宪民

钢铁研究学报

采用X射线衍射和透射电镜等手段,对高温下析出硬化型热强钢中合金元素的再分配行为及其作用机制进行了分析和探讨,并利用余氏理论分析了该钢的价电子结构,阐述了高温下钴的作用机制.结果表明:在700 ℃的高温下,钢中的合金元素会逐渐析出并形成碳化物等析出相;在700 ℃下保持600 h后,钢中全部的钼、钨、碳及部分的铬、微量的钴和钒等脱溶析出,形成μ相、Laves相、MC、M23C6和M6C等析出相,产生析出强化作用.而大部分的钴、铬和少量的钒保留在基体中起固溶强化作用.价电子结构计算结果表明,钴增强了基体晶格的键合力,同时也提高了回火抗力.

关键词: 热强钢 , 合金元素 , 析出相 , 价电子结构

连续冷却和搅拌条件下树枝晶向粒状晶转变时间的估算

邢书明 , 曾大本 , 胡汉起 , 马静 , 李亚敏

中国有色金属学报

介绍了连续冷却和搅拌条件下树枝晶向粒状晶转变的填充间隙(FAS)和颈缩熔断(NMAR)两种机制, 并通过理论推导得到了可以用来计算其转变时间的数学公式. 两种机制下的转变时间计算结果与实验结果吻合较好.

关键词: 半固态金属 , 树枝晶 , 粒状晶 , 演变时间

混合稀土对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响

郑伟超 , 李双寿 , 汤彬 , 曾大本

金属学报

研究了添加混合稀土(0.02%-1.2%, 质量分数)对AZ91D镁合金晶粒大小、枝晶大小、共晶组织、凝固曲线特征参数和力学性能的影响. 结果表明, 混合稀土与合金中Al8(Fe, Mn)5或-AlMn相反应生成Al-RE-Mn三元相, 减少了合金熔体中异质形核核心的数目, 从而导致晶粒和枝晶的粗化; 混合稀土还与Al反应生成Al11RE3相, 消耗了部分Al, 使得共晶组织减少. 在砂型凝固条件下, 随着混合稀土添加量的增加, AZ91D镁合金的初晶形核最低温度从595.2升到597.3℃; 共晶最低温度先从427.7升到431.2℃, 再降到428.7℃; 共晶生长温度先从428.7升到431.8℃, 再降到429.9℃; 共晶再辉温差则存在波动. 添加混合稀土降低了AZ91D镁合金的室温强度, 但提高了合金的高温强度和延伸率.

关键词: AZ91D镁合金 , mischmetal , grain size , dendrite size

A1Si7Mg合金坯料在固液两相区的初始结构对变形的影响

陈晓阳 , 曾大本

金属学报

本文论述了A1Si7Mg合金在半固态下的初始结构对压缩变形行为的影响.结果表明:A1Si7Mg合金坯料的初始显微结构的固相颗粒尺寸及分布、颗粒形貌、颗粒团聚化程度对兰固态合金坯料的表观粘度有重要的影响.具有初始细昌结构(蔷薇状结构)的合金应力水平较低,具有中等枝晶和粗枝晶结构的合金应力水平较高.非枝晶组织半固态合金变形时固相颗粒变形力的传递数学模型:σs=α2λ1/λ2(T)ηfε.

关键词: 初始结构 , null , null

ZA27合金准固相区流变行为及其对上引连铸补缩质量的影响

朱跃峰 , 曾大本 , 黄惠松 , 吴德海

金属学报

通过研究ZA27合金准固相区的流变行为建立了合金在不同温区的流变模型.结果表明,在385-390℃和400-430℃,合金的流变模型分别为六元件和五元件模型,并据此推导出合金的流变本构方程.六元件模型为:[H_1‖S_1]-[H_2‖N_1]-[N_2‖S]五元件模型为:H_1-[H_2‖N_1]‖N_1]-[N_2‖S]根据试验结果计算出各个温度下合金的流变参数,结合合金相图及DTA曲线,确定合金凝固过程中的质量补缩与枝晶补缩停止温度分别为420℃和390℃,为ZA27合金的铸造工艺设计及凝固过程分析提供了重要依据.最后分析讨论了上引连铸ZA27合金的补缩条件,提出了满足铸坯补缩要求的上引连铸稳定工作条件.

关键词: ZA27合金 , feeding , null , null , null

混合稀土去除再生镁合金中的夹杂

郭旭涛 , 李培杰 , 曾大本 , 刘树勋

中国有色金属学报

在镁合金废料经过熔剂精炼后,依次添加0.05%~0.9%混合稀土,考察混合稀土对合金液净化效果的影响.结果表明:镁合金液中夹杂的体积分数由0.6%以上降低至0.2%以下.分析认为混合稀土的加入减少了合金液的氧化,反应形成了含稀土氯化物和氧化物的夹杂与镁合金液具有较大的密度差,有利于夹杂的沉降去除.因此,添加适量混合稀土可以起到净化镁合金液的作用.

关键词: 镁合金 , 混合稀土 , 净化

铸造工艺参数和细化剂对K4169高温合金铸态组织的影响Ⅰ.晶粒组织及晶粒细化机理

熊玉华 , 李培杰 , 杨爱民 , 严卫东 , 曾大本 , 刘林

金属学报

研究了K4169高温合金在各种工艺条件下及向熔体中加入复合细化剂时的晶粒组织.结果表明.降低浇注温度和加入复合细化剂可以明显细化冷凝后基体的晶粒和提高铸件断面等轴晶的比例在通常的浇注温度1400℃下加入复合细化剂.对合金熔体进行或不进行过热处理时.可使圆柱锭的晶粒分别细化至ASTM 1.7级和ASTM 3.2级:断面等轴晶的比例分别达96%和99%以上.当浇注温度为1420 ℃、加入复合细化剂并对合金熔体进行过热处理时,可使圆柱锭晶粒细化至ASTM M10.5级.断面等轴晶的比例达90%以上.提出了晶粒细化的机理并对晶粒细化后断面等轴晶比例增大的现象进行了分析.

关键词: Fe-Ni基高温合金 , null , null

液-固温区A356合金剪切速率阶梯变化的瞬态流变行为

唐靖林 , 殷雅俊 , 范钦珊 , 曾大本

金属学报

采用自制的流变装置进行瞬态流变实验,研究了A356合金剪切速率阶梯变化对液-固温区不同初生α相形态瞬态流变行为的影响.初始剪切速率为367.3 s-1,剪切速率阶梯变化值分别为:50.2,83.7,118.6,ML8和195.3 s-1.结果表明,剪切速率由较低值向初始值阶梯变化时,剪切应力首先出现瞬时峰值,并且随着剪切过程的进行剪切应力逐渐降低至稳定态.对实验结果进行曲线拟合,得出剪切应力与时间的瞬态流变经验方程式:r-Ts=T△pe-κt,以及方程参数与半固态合金初生α相形态和剪切速率的关系.

关键词: 半固态合金 , null

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