侯国清
,
朱亮
,
田彦龙
,
边红霞
机械工程材料
通过高温拉伸试验研究了应变速率对Cr15Mn9Cu2NiN和Cr17Mn6Ni4Cu2N两种铸态奥氏体不锈钢热塑性的影响.结果表明:Cr15Mn9Cu2NiN钢的显微组织为单一奥氏体,而Cr17Mn6Ni4Cu2N钢中有残留δ铁素体分布在奥氏体晶界和晶粒内部;将应变速率由0.1s-1升高至10 s-1后,变形时奥氏体晶界处增加的应力集中的作用与减少晶界滑移的作用相抵消,因此对Cr15Mn9Cu2NiN钢的热塑性无明显影响;但Cr17Mn6Ni4Cu2N钢的显微组织中存在较多的奥氏体/铁素体相界,这些相界在高应变速率时会变成位错源迅速产生大量的位错,从而提高奥氏体和铁素体强度,降低铁素体处的应力集中作用,使其断面收缩率提高10％以上.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
应变速率
,
热塑性
,
δ铁素体
侯国清
,
朱亮
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.04.020
通过高温拉伸试验,研究了变形温度对铸态及热加工态奥氏体不锈钢Cr15Mn9Cu2NiN热塑性的影响.结果表明,在1 250℃时,铸态与热加工态试样的断面收缩率均在85％以上;随着变形湿度的降低铸态试样的塑性迅速下降,而热加工态试样则无明显变化;变形温度降至900℃时,铸态试样的断面收缩率只有45％左右.分析认为,铸态试样中具有明显结晶取向的柱状晶,随着变形温度的降低,在变形过程中会迅速强化,使得晶粒间的变形协调能力迅速下降,导致在晶界或相界等较薄弱处产生应力集中,进而引起裂纹的形核及塑性的快速降低;而热轧板试样中为细小的等轴晶,变形协调能力强,变形时,应变会均匀地分布在每个晶粒上,使得其热塑性较高.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
变形温度
,
热塑性
,
铸态组织
侯国清
,
朱亮
,
马蓉
,
魏鹏
材料科学与工艺
为认识连铸坯壳层中热塑性的变化及其原因,从奥氏体不锈钢Cr15Mn9Cu2Ni1N连铸坯壳层不同深度区域及芯部制取小型试样,在热模拟试验机上进行高温拉伸试验.结果表明:变形温度高于1050℃时,表层试样断面收缩率较低,由表及里逐渐增加,在距壳层表面27 mm左右处达到最高;变形温度低于1050℃时,壳层各深度区域断面收缩率变化不大.除表层外,壳层的断面收缩率均高于芯部.结合铸坯各区域微观组织分析认为,由于高的冷却速度,壳层形成时液相不能全部以初始析出相为δ铁素体而后转变为奥氏体的方式凝固,而从枝晶间的剩余液相中直接析出奥氏体.这种凝固模式的改变在壳层表层最为严重,使得其热塑性有所降低;由于铸坯芯部为粗大的等轴晶,其热塑性低于壳层.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
铸坯壳层
,
热塑性
,
冷却速度
侯国清
,
朱亮
,
边红霞
,
田彦龙
材料研究学报
研究了应变速率对奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯热塑性的影响.结果表明,壳层的微观组织为δ铁素体树枝晶分布在奥氏体晶粒内部,提高应变速率会降低其热塑性,并使裂纹形核位置由δ铁素体树枝晶处变为奥氏体晶界处；在芯部铁素体分布在奥氏体晶粒内部及晶界上,提高应变速率会提高其热塑性,且裂纹的形核位置由晶界铁索体处变为晶界铁素体和奥氏体晶界处.在高应变速率下变形,铁素体和奥氏体的强度均提高,并使它们之间的强度差别减小,导致裂纹形核位置由铁素体向奥氏体晶界转移.在壳层,较高的应变速率提高了奥氏体晶界处的应力集中,导致其塑性降低；在芯部,较高的应变速率降低了铁素体处的应力集中,使其热塑性提高.
关键词:
金属材料
,
奥氏体不锈钢
,
高温拉伸试验
,
应变速率
,
热塑性
侯国清
,
朱亮
,
边红霞
机械工程材料
在奥氏体不锈钢Cr17Mn6Ni4Cu2N铸坯壳层和心部分别制取拉伸试样,并在Thermorestor-W型热/力模拟试验机上进行高温拉伸试验,研究了铸坯壳层和心部的热塑性及对应的微观组织.结果表明:随着试验温度的升高,壳层和心部试样的热塑性均先升后降,在1 250℃时达到最高;壳层的显微组织为细小的树枝晶,热塑性较高,变形时开裂位置位于铁素体树枝晶的枝干处;心部为胞状奥氏体上分布着网状δ铁素体,热塑性较差,变形时易在胞状奥氏体处产生裂纹;在热变形过程中,心部的胞状奥氏体比壳层的树枝晶更易产生裂纹,从而导致心部的热塑性较差.
关键词:
奥氏体不锈钢
,
铸坯壳层
,
铸坯心部
,
胞状奥氏体
,
树枝晶
