黄正华
,
刘汪涵博
,
戚文军
,
徐静
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.06.009
利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪分析Mg-3.52Sn-xM和Mg-6.54Sn-xM(M=Al,Zn,Nd,Gd)合金的铸态组织和相组成,测试其拉伸力学性能。结果表明:在Mg-3.52Sn合金中分别添加0.91% (质量分数,下同)Al和1.03%Zn后,粗大树枝晶有所细化,小块状Mg2Sn相极少;分别添加0.92%Nd和1.10% Gd后,树枝晶明显弱化,出现较多的小块状或细短杆状化合物Mg-Sn-Nd和Mg-Sn-Gd。在Mg-6.54Sn合金分别添加0.93%Al和1.08%Zn后,树枝晶明显细化,原先趋于连续网状分布的Mg2Sn相有所破碎;分别添加0.86%Nd和0.74%Gd后,树枝晶亦明显弱化,Mg2Sn相已完全破碎成小块状并呈弥散分布或出现明显破碎,同样出现较多的小块状或细短杆状化合物Mg-Sn-Nd和Mg-Sn-Gd。在Mg-3.52Sn和Mg-6.54Sn二元合金中添加约1%的Al和Zn能有效提高其室温和高温拉伸力学性能,而分别添加约1%的Nd和Gd则不能有效提高其室温和高温拉伸力学性能,且Nd的弱化效果更明显。
关键词:
耐热镁合金
,
Mg-Sn系合金
,
合金化
,
显微组织
,
力学性能
黄正华
,
刘汪涵博
,
戚文军
,
徐静
中国有色金属学报
利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪分析铸态和固溶态AZ91D-xSm(x=0~1)合金的组织和相组成，测试其室温拉伸力学性能和冲击韧性。结果表明：随着Sm含量的增加，铸态组织中不连续网状β-Mg17Al12相发生破碎，数量逐渐减少，而小块状高热稳定性新相Al2Sm数量逐渐增多；拉伸力学性能和冲击韧性整体均逐渐提高，AZ91D-0.88Sm合金的抗拉强度σb、伸长率δ和冲击韧性αnK分别达到230 MPa、15.5%和24 J/cm2；经固溶处理后，β-Mg17Al12相完全固溶于α-Mg基体中，只存在Al2Sm相；拉伸力学性能和冲击韧性均明显提高，但其提高幅度随着Sm含量的增加而有所减缓。
关键词:
AZ91D合金
,
Sm变质
,
显微组织
,
拉伸力学性能
,
冲击韧性
戚文军
,
冯晓伟
,
刘汪涵博
,
黎小辉
材料研究学报
doi:10.11901/1005.3093.2015.731
利用光学显微镜和扫描电子显微镜分析了热轧态及退火态Mg-3Zn-2Gd合金的组织,并测试了其室温拉伸力学性能.结果表明:合金板材经应变为23％--67％的轧制后组织得到细化,平均晶粒尺寸由10μm减至轧制应变为67％时的4μm.初始组织中的大量孪晶和剪切带逐渐减少;随着轧制应变增至67％,剪切带消失,组织由动态再结晶晶粒和少量孪晶组成.拉伸力学性能显著提高,抗拉强度σ0和屈服强度σ0.2分别由未轧制时的255 MPa和215MPa提高至轧制应变为67％时的305MPa和300 MPa,而伸长率δ先提高后降低.再经573K退火处理1h后,合金组织发生静态再结晶,变形不均匀区域消失,由细小均匀等轴晶组成;σ0和σ0.2分别降至265MPa和235 MPa,δ提高至19.0％;拉伸断口呈现大量韧窝,表现为韧性断裂.
关键词:
金属材料
,
镁合金板
,
轧制组织
,
退火组织
,
力学性能
,
轧制应变
黄正华
,
刘汪涵博
,
戚文军
,
徐静
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2016.06.009
利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射仪分析Mg-3.52Sn-xM和Mg-6.54Sn-xM(M=Al,Zn,Nd,Gd)合金的铸态组织和相组成,测试其拉伸力学性能.结果表明:在Mg-3.52Sn合金中分别添加0.91％(质量分数,下同)Al和1.03 ％Zn后,粗大树枝晶有所细化,小块状Mg2 Sn相极少;分别添加0.92％Nd和1.10％ Gd后,树枝晶明显弱化,出现较多的小块状或细短杆状化合物Mg-Sn-Nd和Mg-Sn-Gd.在Mg-6.54Sn合金分别添加0.93％Al和1.08％Zn后,树枝晶明显细化,原先趋于连续网状分布的Mg2 Sn相有所破碎;分别添加0.86％Nd和0.74％Gd后,树枝晶亦明显弱化,Mg2 Sn相已完全破碎成小块状并呈弥散分布或出现明显破碎,同样出现较多的小块状或细短杆状化合物Mg-Sn-Nd和Mg-Sn-Gd.在Mg-3.52Sn和Mg-6.54Sn二元合金中添加约1％的Al和Zn能有效提高其室温和高温拉伸力学性能,而分别添加约1％的Nd和Gd则不能有效提高其室温和高温拉伸力学性能,且Nd的弱化效果更明显.
关键词:
耐热镁合金
,
Mg-Sn系合金
,
合金化
,
显微组织
,
力学性能
