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Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0~6)合金的微观结构和储氢性能

杭州明 , 肖学章 , 吴哲 , 李寿权 , 葛红卫 , 陈长聘 , 陈立新

功能材料

采用磁悬浮感应熔炼方法制备了Ti_(10)V_(83-x)Fe_6ZrMn_x(x=0、2、4、6)储氢合金,系统研究了Mn含量对合金微观结构和储氢特性的影响.XRD及SEM分析表明,无Mn合金(x=0)具有体心立方(bcc)结构的Ti-V基固溶体单相结构,而含Mn合金(x=2~6)均由bcc主相和C14型Laves第二相组成;随着Mn含量的增加,合金bcc主相的晶格常数和晶胞体积逐渐减小.储氢性能测试表明:该系列合金的吸氢动力学性能较好,在室温和4MPa初始氢压条件下,含Mn合金无需氢化孕育期就能快速吸氢;随着Mn含量的增加,合金的P-C-T放氢平台倾斜度逐渐减小,333K放氢平台压力先增后减,并在x=4达到最高;但合金的室温吸氢容量和333K有效放氢容量随Mn含量的增加而逐渐降低.

关键词: 储氢合金 , Ti-V基固溶体 , 微观结构 , 储氢性能 , Mn含量

钨丝增强铜基复合材料的动态力学性能及断裂特性

吴哲 , 武高辉 , 康鹏超 , 修子扬

稀有金属材料与工程

通过渗流铸造的方法制备出Wf/Cu82Al10Fe4Ni4复合材料,采用分离式霍普金森压杆(SHPB)和扫描电镜(SEM)研究其动态压缩行为及断裂特性.结果表明:复合材料界面结合紧密,受冲击时体现出良好的界面结合强度;在应变率为2000 s-1下动态压缩材料发生部分塑性变形,局部表面出现裂纹;在应变率为3000 s-1下动态压缩材料的动态压缩强度达到2500MPa,材料内部出现钨丝劈裂、钨丝弯曲断裂以及基体合金断裂3种破坏模式.同时,在材料的断裂面上出现大量熔化带,分析认为熔化是随着应变率的提高而出现的,它改变了复合材料的断裂方式,加速了Wf/Cu82Al10Fe4Ni4复合材料的整体失效.

关键词: 钨丝 , 复合材料 , 霍普金森压杆(SHPB) , 动态压缩 , 断裂特性

ABS/CaCO3复合材料中ABS的降解

白晓涓 , 梁鹏 , 杨国刚 , 吴哲 , 冯楠

合成材料老化与应用 doi:10.3969/j.issn.1671-5381.2010.04.001

在通常条件下多次加工CaCO3填充的丙烯腈-丁二烯-苯乙烯三元共聚物(ABS)复合材料,用傅里叶红外光谱(FTIR)和凝胶渗透色谱(GPC)研究ABS的降解情况,并测试了材料的冲击和拉伸性能.结果表明在多次加工中CaCO3含量低于10%时,ABS的橡胶相降解明显,复合材料的冲击性能明显下降;而CaCO3含量高于15%时,ABS的橡胶相降解不明显,复合材料的冲击性能基本不变.

关键词: ABS , CaCO3 , 复合材料 , 多次加工 , 降解

钨丝增强铜基复合材料超高速撞击后的微观损伤

张杨 , 吴哲

稀有金属材料与工程

通过渗流铸造的方法将Cu78Al10Fe6Ni6合金与钨丝复合制备出Wf/Cu78Al10Fe6Ni6复合材料.采用二级轻气炮进行Wf/Cu78Al10Fe6Ni6复合材料弹体超高速侵彻混凝土靶的实验,实验速度为2.4 km/s.借助透射电镜对侵彻后剩余弹体的微观组织进行观察,由于侵彻过程中高温高压的作用,剩余弹体的不同区域出现了不同的微观组织,从弹头到弹尾依次出现了非晶组织、再结晶、孪晶、层错和位错.非晶组织是由于弹体在撞击过程中产生的高温使基体铜合金发生了熔化而后又快速凝固产生的,再结晶组织是由于基体铜发生了旋转动态再结晶而产生的,孪晶、层错、高密度位错是由于弹体在侵彻过程中受到大的动载荷冲击发生严重塑性变形而产生的.

关键词: 复合材料 , 微观组织 , 高速冲击

钨丝/铜合金复合材料高速撞击后的变形分析

武睿 , 吴哲 , 武高辉

材料科学与工艺

为研究钨丝增强铜合金复合材料弹体撞击混凝土靶后的弹体变形,采用渗流铸造的方法将铜合金与钨丝相复合制备出钨丝增强铜合金复合材料,并用二级轻气炮来完成高速撞击试验,试验速度为2 km/s.撞击后对复合材料弹体宏观形貌进行了观察,发现弹体内部钨丝的排布发生了变化,呈现双曲线排布条纹.用数学和力学的方法对撞击后钨丝的排布方式变化进行了分析,发现钨丝排布的变化是由于钨丝束发生绕中心轴的扭转造成的,说明棒状弹体高速撞击混凝土靶时发生了扭转.

关键词: W/Cu复合材料 , 高速撞击 , 动能弹 , 变形

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