唐德池
,
高圣勇
,
崔阳
,
田志红
,
曾智
,
张宏艳
,
庞在刚
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.05.008
系统研究了IF钢浇铸过程的纯净度,通过对RH-中间包-铸坯T[O]和[N]研究表明:中间包至铸坯,T[O]平均含量由31×10-6降至20×10-6,[N]平均含量则由16.5×10-6增加至19.6×10-6.对一浇次前三炉中间包钢液夹杂物分析表明:随开浇进行小于2μm夹杂物总数显著减低,总数减小在50％以上.对头尾坯和正常坯的表层夹杂物原位分析表明:头坯的Al系夹杂物含量明显高于正常坯和尾坯,内外弧表面不同深度Al系夹杂物含量分布趋势一致,距离表层1.6mm处时,Al系夹杂物的含量最低,超过1.6mm时,Al系夹杂物含量上升,超过3.2mm后夹杂物含量下降.
关键词:
IF钢
,
纯净度
,
原位分析
,
夹杂物
唐德池
,
包燕平
,
崔衡
,
武珣
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.02.006
对BOF-RH-CC冶炼IF钢不同浇铸阶段铸坯进行了研究,正常坯的[N]和[O]分别为17×10-6和16.5×10-6,较头坯和尾坯有不同程度的下降,符合内控要求.不同浇铸阶段铸坯显微夹杂物均主要是TiN,Al2O3,以及Al2O3-TiN型复合夹杂,尺寸在5～15μm.正常坯的大型夹杂物含量最低,为4.29 mg/10kg;尾坯含量最高,为9.92 mg/10kg,大型夹杂物大都含有K或Na,推测其可能来自结晶器卷渣.
关键词:
IF钢
,
连铸坯
,
洁净度
,
夹杂物
田永华
,
包燕平
,
李怡宏
,
申小维
,
王敏
,
唐德池
钢铁钒钛
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2013.02.013
根据国内某钢厂两流板坯连铸80 t中间包现场工艺及结构,在分析了其控流装置下的中包流场的基础上,研究了双层湍流抑制器下,挡墙位置和高度对中间包内流体流动特性的影响.结果表明:双层湍流抑制器下,挡坝距长水口2 000 mm,高400 mm时中包流场最合理,且抑湍器和坝组合控流装置结构简单,避免了钢水对堰等其他中包控流装置冲刷而污染钢水影响铸坯洁净度.对比优化前后的包内流体流动特性,平均停留时间由292 s提高到380 s,死区比例由37.3％降低至18.5％,活塞区与死区比值由0.35增大至0.65,有利于钢液温度和成分的均匀,增大了夹杂物上浮去除的几率,有助于提高铸坯洁净度.
关键词:
板坯连铸
,
中间包
,
结构优化
,
钢液流动特性
,
洁净度
冯捷
,
包燕平
,
岳峰
,
武珣
,
唐德池
钢铁钒钛
转炉冶炼终点钢水中的氧是产生钢中夹杂物的根源,对钢的洁净度有着不利的影响.为了加强转炉终点氧含量的控制水平,提高产品的内部质量.通过对某厂转炉冶炼IF钢现场试验研究,分析了转炉终点碳氧含量的分布状态,研究了碳含量、炉龄、终点温度和氧耗量等因素对终点氧含量的影响规律,并提出了降低转炉终点氧含量的技术措施.
关键词:
IF钢
,
转炉
,
终点氧
,
终点碳
,
炉龄
唐德池
,
冯捷
,
李永林
,
朱立新
钢铁
运用fluent 6.3对板坯连铸结晶器进行数值计算,研究结晶器宽度对流场的影响。结果表明：对于230mm厚结晶器,随结晶器宽度增加,其液面的最大水平流速减小,但减小的幅度趋缓,液面最大垂直速度和冲击点处速度逐渐减小;宽度分别为1 400、1 600和2 150mm时,液面水平流速达到最大时分别为距离窄边460、540和750m处,冲击点位置分别距离液面0.37、0.40和0.46m,冲击点的速度分别为5.2、4.4和2.5cm/s。
关键词:
结晶器
,
流场
,
数值模拟
武珣
,
包燕平
,
岳峰
,
冯捷
,
唐德池
钢铁研究
为了提高转炉终点碳氧质量分数的控制水平,通过对某厂两座转炉现场生产数据的统计,分析了转炉终点碳氧质量分数的分布状态,研究了炉龄、碳质量分数、终点温度等因素对终点碳氧积的影响规律,对完善生产工艺提出了相应建议.
关键词:
转炉
,
碳氧积
,
吹炼终点
唐德池
,
李永林
,
田志红
,
崔阳
,
高圣勇
,
张宏艳
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2012.01.011
利用水模型和Fluent软件对某厂两流板坯连铸中间包底吹气进行数值物理模拟,研究吹气量对中间包流场的影响.研究得出,不出现卷渣的临界吹气量为0.10 m3/h,此时中间包液面的最大流速达0.45 m/s.未吹气中间包液面的最大流速为0.24 m/s,吹气显著延长钢水在中间包内的峰值时间,但滞止时间和平均停留时间无明显延长.
关键词:
中间包
,
流场
,
数值模拟
,
底吹气
唐德池
,
季晨曦
,
肖宝亮
,
张宏艳
,
王宝动
,
王胜东
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20160019
通过对成品钢水N含量、是否采用倒角结晶器、连铸拉速以及吹氩量等参数与热轧卷表面卷渣、气泡及翘皮等表面缺陷的数据统计规律的研究,得出如下结论:当成品钢水N质量分数大于4×10-5时,卷渣、翘皮及气泡发生率呈明显增加趋势;采用倒角结晶器后,前述缺陷的发生率为0.95％,低于未采用倒角结晶器时的1.39％;随吹氩量增加,前述缺陷发生率呈先增加后降低规律,当吹氩量在6.1～7.0 L/min范围时,缺陷发生率达最高值1.65％,在吹氩量大于9 L/min时,缺陷发生率迅速降至0.5％以下;随连铸拉速增加,卷渣、翘皮及气泡发生率总体呈增加趋势,拉速在1.0～1.1 m/min范围时,缺陷发生率最低,仅为0.62％,其次是拉速在1.25～1.3 m/min范围时,发生率为1.08％,拉速大于1.35 m/min时,发生率明显增加.
关键词:
热轧卷
,
连铸
,
卷渣
,
翘皮
,
气泡
唐德池
,
高圣勇
,
李永林
上海金属
运用Fluent 6.3软件对中间包进行数值计算,研究了控流装置等因素对中间包温度场的影响.结果表明:中间包内控流装置结构越简单,入口和出口之间温差越小,整个中间包的温度场分布更加均匀.为减小注流区中间包熔池深度方向上的温度变化梯度,应增加中间包内挡墙与长水口之间的距离;为提高中间包内温度场的均匀性,应适当增加中间包长水口浸入深度,控制中间包的熔池深度,本试验中间包熔池深度应控制在1 200 mm左右,模拟结果在现场得到了有效验证.
关键词:
中间包
,
温度场
,
数值模拟
唐德池
,
李永林
,
朱立新
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2011.05.011
通过建立1∶3的水力学模型,研究了不同结构湍流抑制器对中间包流体流动特性的影响.实验得出:湍流控制器的类型对注流区的液面波动有明显影响.8边形有孔无檐湍流抑制器造成了注流区2个直径120 mm渣眼,方形有檐湍流抑制器方案注流区无渣眼.几种湍流控制器对中间包流场有一定的改善作用,明显增加了中间包的最小停留时间,最大增加幅度为97％.平均停留时间和最小停留时间相差较小,增加幅度分别在4.2％～7.4％和21.3％～29.9％.
关键词:
湍流控制器
,
渣眼
,
水模型
,
流动特性
,
中间包
