岳尔斌
,
那贤昭
,
韩朋
,
刘爱强
,
张兴中
,
王进步
,
张振彪
,
洪兵雄
,
庄汉洲
,
李烈军
钢铁
结合珠钢生产实际情况,采用射钉法来测定二冷区不同位置的凝固坯壳厚度,试验结果表明,4.8 m/min拉速下铸坯液芯长度为4 820 mm,4.5 m/min拉速下铸坯液芯为4 490 mm,两种拉速下连铸坯坯壳厚度的实际测量结果与凝固传热模型计算结果一致.整个凝固过程坯壳厚度生长符合平方根定律.
关键词:
CSP
,
薄板坯连铸
,
连铸坯坯壳
,
射钉法
赵树斌
,
岳尔斌
,
王志道
,
刘爱强
,
刘新民
,
刘永龙
,
吕建会
钢铁
对舞钢板坯连铸机二冷区的铸坯表面温度进行了测定.分析了冷却水分布对板坯表面纵向和横向温度分布的影响和表面温度分布对铸坯表面横裂纹的影响.指出16Mn钢板坯表面边部温度落入钢的第三脆性区是造成表面边部横裂纹的一个重要原因.
关键词:
板坯
,
表面温度
,
表面横裂纹
薛艳春
,
马良
,
张旭峰
,
张军利
,
尹雪亮
,
岳尔斌
,
张拓
材料热处理学报
采用EBSD技术研究了某钢厂厚板坯流程试制的50W270高牌号无取向硅钢980℃常化过程中显微组织及织构的演变.结果表明:常化过程是热轧板再结晶及晶粒长大的过程,常化使组织均匀化,但厚度方向上始终存在织构梯度.常化过程中再结晶初期形核主要发生在s=0.5层中的{116} <110>变形晶粒上,新晶粒主要织构为{116} <110> ～{001} <110>,再结晶后期形核主要发生在旋转立方织构变形晶粒上,与热轧板织构的区别是s=0.5层出现较强的高斯织构.再结晶形核阶段符合亚晶聚合机理,织构的演变可以解释为再结晶阶段的特殊取向的择优形核和晶粒长大阶段的特殊取向晶粒择优长大.
关键词:
常化
,
织构
,
储能
,
无取向口硅钢
王立涛
,
邓陈虹
,
裴陈新
,
董梅
,
岳尔斌
,
张建平
钢铁研究学报
为开发高效电机用冷轧无取向电工钢,借助实验室薄板坯连铸连轧模拟设备及扫描电镜、透射电镜等检验手段研究了成分、组织、织构和析出物等对无取向电工钢磁性能的影响规律;结果表明:常化处理使组织均匀化并增加有利于磁性提高的织构组分;采用CSP流程开发的高效电机用无取向电工钢铁损平均值3.40W/kg,磁感≥1.68T.
关键词:
薄板坯连铸连轧
,
高效电机
,
无取向电工钢
,
铁损
,
磁感
韩启彪
,
杨武
,
岳尔斌
,
仇圣桃
,
颜慧成
钢铁研究学报
为实现低过热度浇注,开发了一种冷却水口.在不同长度和出口直径的条件下分别进行了多组浇钢试验和数值模拟计算.比较了2种长度、3种不同出口直径水口的浇注结果和计算结果.得到实现低过热度浇注的最佳工艺条件为水口长190 mm,出口直径为φ20 mm,在浇注平衡时热流为1.224 MW/m2.
关键词:
浇注
,
同质冷却水口
,
传热
李永超
,
樊立峰
,
项利
,
岳尔斌
,
张延玲
,
仇圣桃
金属功能材料
借助实验室设备研究了B元素对高牌号无取向硅钢热轧板组织和磁性能的影响.结果表明,与无硼钢相比,含硼钢的热轧板晶粒尺寸略小,析出物的类型和尺寸没有区别,主要是AIN和(AIN+MnS)复合析出物,少量的MnS析出物,尺寸集中在1.0-2.5rem范围内.未发现BN析出物.在力学性能方面,B对钢的软化作用不明显.在磁性能方面,含硼钢的铁损为3.215W/kg,磁感为1.710T,综合磁性能比无硼钢差.
关键词:
无取向硅钢
,
硼元素
,
析出物
,
铁损
,
磁感
朱涛
,
岳尔斌
,
项利
,
张建平
钢铁研究学报
以马钢CSP流程生产电工钢特点为基础.模拟了典型高牌号无取向电工钢(50W310)的生产过程,研究了常化温度对典型高牌号无取向电工钢(50W310)的组织、织构和性能的影响.结果表明:经过热轧板常化处理的成品磁性能完全达到国标要求;在实验室研究的热轧板常化温度范围内(900～1 050℃),随着常化温度的升高,热轧板晶粒尺寸逐渐增大;成品晶粒平均尺寸呈先增大后减小的趋势;成品中织构强度变弱,特别是{111}、{112}和{114}等织构明显减弱;成品铁损P_(15)值呈先降低后升高的趋势,磁感B_(50)值单调递增,但增幅较为缓慢.
关键词:
CSP
,
高牌号无取向电工钢
,
常化
朱正海
,
仇圣桃
,
欧阳宇
,
岳尔斌
物理测试
针对堆冷过程中铸坯温度的变化规律,采用数学模拟和现场实测方法进行了研究.研究表明:堆冷开始时,堆垛的中间区域是高温区,随着冷却时间延长,高温区缓慢向下移动;冷却速率最快的是顶部铸坯,而中间区域和底部区域的冷却速率较慢,堆冷铸坯的冷却速率为8.1～14.2K·h-1.
关键词:
连铸-热轧区段
,
堆冷
,
铸坯
,
温度
