张聪正
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廖慧敏
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曾明
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杨刚
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刘杨
材料热处理学报
采用自制装置对AZ81镁合金进行压入蠕变实验,通过建立稳态压入蠕变本构模型分析合金的蠕变机制,利用扫描电镜（SEM）和X射线衍射（XRD）等方法研究合金蠕变前后的组织和成分。结果表明：压铸AZ81合金在稳态蠕变阶段的应力指数n为2.08,蠕变激活能QC为87.26 kJ/mol;蠕变诱导β相首先由非连续方式析出,到达一定程度后连续析出;沿晶界析出的β相导致合金抗蠕变性能降低;蠕变温度越高,基体和析出相的晶粒尺寸越大;压铸AZ81合金的压入蠕变机制为晶界扩散主导的位错交滑移运动。
关键词:
压铸AZ81合金
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压入蠕变
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激活能
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应力指数
董泰山
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龙思远
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廖慧敏
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原帅
机械工程材料
采用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜和拉伸试验机等研究了固溶处理工艺对挤压铸造态AZ81E镁合金显微组织与性能的影响.结果表明:该镁合金在350～420℃固溶处理后,随着固溶温度的升高和保温时间的延长,粗大网状β-Mg17Al12相逐渐溶解;经400℃固溶处理8 h后,枝晶偏析得到有效消除,稀土相得到细化并部分固溶到基体内;随着固溶处理保温时间的延长,合金硬度先下降后升高,保温8 h硬度达到最低,为59 HRE,力学性能较铸态合金的有较大提升,其中400℃固溶8 h的综合性能最好;固溶处理前合金的室温拉伸断口为准解理断裂和韧性断裂的混合断口,经固溶处理后变为韧性穿晶断裂.
关键词:
AZ81E镁合金
,
挤压铸造
,
固溶处理
曹韩学
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龙思远
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廖慧敏
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吴立鸿
材料导报
采用圆柱形铸锭等温压缩的实验方法,对400℃、不同压缩速度下镁合金AM60B单向压缩变形能力进行了试验研究,并测量变形后的硬度值.结果表明:镁合金AM60B的屈服应力随着变形速度的增大而增大,塑性变形率随着变形速度的减小而降低,变形后材料的硬度有所增加,但增加值随着变形速度的增大而减小.
关键词:
镁合金
,
AM60B
,
塑性变形
王瑞斐
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龙思远
,
廖慧敏
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易有福
材料导报
研究了富铈混合稀土MM(质量分数为1%～3%)对AZ71镁合金组织和力学性能的影响.结果表明,富铈混合稀土MM的加入使压铸AZ71镁合金的组织明显细化,β-Mg17Al12相减少,同时,析出条状和针状化合物,沿晶或者穿晶分布.室温和150℃拉伸实验表明,抗拉强度和屈服强度随MM加入量的增加不断提高,室温下的延伸率随之降低,而在150℃时延伸率随稀土量MM的增加先逐步提高后略有降低,在MM的含量为2.5%时达到最大值.同时,富铈混合稀土的加入能显著提高压铸AZ71锾合金的蠕变抗力.
关键词:
富铈混合稀土
,
AZ71镁合金
,
压铸
,
显微组织
,
力学性能
徐绍勇
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龙思远
,
廖慧敏
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曹凤红
材料热处理学报
通过静态拉伸试验机和高应变速率冲击拉伸试验装置,对AZ31挤压镁合金分别进行了不同应变率下拉伸力学性能的试验,获得了各应变速率下完整的应力-应变曲线.并通过扫描电镜对其拉伸断口进行分析.结果表明,其屈服应力、拉伸强度随着应变速率的增加而增加,失稳应变则随着应变速率的增加而有所减小;而弹性模量则对应变率不敏感.采用Johnson-Cook 材料模型描述AZ31镁合金应变速率相关的应力应变本构模型,其拟合结果和实验结果基本相吻合.扫描电镜断口分析结果表明,动态和静态的断裂方式基本相同,都是以准解理断裂特征为主,局部区域伴有解理断裂.
关键词:
应变速率
,
AZ31镁合金
,
力学行为
廖慧敏
,
龙思远
,
肖华强
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朱志兵
中国稀土学报
研究了富铈混合稀土对挤压铸造AZ81合金的显微组织和力学性能的影响.结果表明:加入不同含量富铈混合稀土的合金中都出现了一种新相Al11(Ce,La)3相Al11(Ce,La)3相数量增多而Mg17Al12相则减少.能细化合金的组织晶粒,其细化作用在添加了1.5%富铈混合稀土的镁合金中尤为明显,但是当富铈混合稀土加入量大于2.0%时,合金中Al11(Ce,La)3相开始长大以粗大长杆状存在;在富铈混合稀土含量为1.5%时,AZ81合金的室温和150℃的综合力学性能达到最佳效果,超过2.0%时合金的室温和150℃综合力学性能开始下降;合金试样的拉伸断口带有局部韧窝的解理断裂和韧性断裂的混合特征.
关键词:
富铈混合稀土
,
AZ81合金
,
显微组织
,
力学性能
廖慧敏
,
何鸿雁
,
杨阳
,
曾明
机械工程材料
doi:10.11973/jxgccl201703005
采用交流钨极氩弧焊在不同焊接热输入下对2 mm厚的热轧态AZ31镁合金薄板进行对接焊试验,采用显微镜、硬度仪及拉伸试验机等对焊接接头的显微组织与力学性能进行了研究.结果表明:焊接接头母材区的组织为单相α-Mg固溶体,热影响区和焊缝区的组织为α-Mg单相固溶体和弥散分布的β-Mg17Al12相;随着焊接热输入增大,焊缝区的晶粒变大,β-Mg17Al12相增多;焊缝区的显微硬度最高,母材区的次之,热影响区的最低;随着焊接热输入增大,焊接接头的抗拉强度先增大后减小,并在90 A时达到最大,为223 MPa,可达到母材的89.2%,此时的伸长率为10.0%;拉伸断裂位置主要出现在热影响区,断裂方式为准解理断裂.
关键词:
AZ31镁合金
,
钨极氩弧气体保护焊
,
显微组织
,
力学性能
魏鑫
,
廖慧敏
,
曾明
材料热处理学报
采用自制实验装置对l A60铝导线在温度为90 ～ 130℃、应力为70 ～85 MPa条件下进行压入蠕变机制研究,并通过SEM和XRD分析蠕变前后的组织演变.结果表明:铝导线在稳态蠕变阶段的应力指数n为4.03,蠕变激活能QC为75.38 kJ/mol;蠕变后,导线受力区域的晶粒被压缩,基体被α-A112Fe3Si相割裂,导致铝导线抗蠕变性能降低;铝导线的压入蠕变机制为晶界扩散主导的位错攀移运动.
关键词:
铝导线
,
压入蠕变
,
激活能
,
应力指数
廖慧敏
,
曾明
,
龙思远
材料热处理学报
在380℃,应变速率为0.03 s-1的变形条件下,对AZ81及AZ81E镁合金进行不同变形量的模压试验.通过XRD、SEM及EBSD对微观组织织构进行测定,分析了不同变形程度下挤压铸造AZ81和AZ81E镁合金形变机制.结果表明,随着变形量增大,晶粒尺寸明显细化并趋于一致,合金的晶粒取向发生了明显的转动.AZ81合金的(10 (1)0)、(11 (2)0)和(11 (2)2)晶面在模压过程出现择优取向;在变形量超过40％后,合金内出现少量弥散的絮状β-Mg17Al12相动态析出;在60％变形量时基本为完全动态再结晶组织,(0001)基面织构强度明显增加,并逐渐趋于与压缩轴成90°方向.稀土元素RE的加入,合金的(10 (1)0)、(11 (2)0)、(11(2)2)和(20 (2)1)晶面在模压过程中出现了不同的择优取向,稀土相从离散态转变为带条状分布,形态由粗大针状转化为细化的颗粒状;(0001)基面的织构取向增大,在40％变形量时提前完成动态再结晶;变形量继续增大时,(0001)基面与压缩轴偏转一定角度,基面织构出现显著弱化,晶粒开始破碎并形成明显的带状形貌.
关键词:
镁合金
,
AZ81
,
AZ81E
,
等温模压
,
显微组织
,
织构
