贾云玲
,
商艳丽
,
马昀
,
李俊然
,
王娟
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张少华
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霍莉
,
李铭岫
功能材料
利用无毒、易得的β-环糊精(β-CD)作为主体,对甲基苯磺酸(PTA)作为客体,碳纤维作为掺杂材料,用研磨法,制得包合物(β-CD-PPTA)和碳纤维掺杂包合物(β-CD-PTA-C)电流变(ER)材料.FT-IR及XRD分析证实了包合物的形成.不同材料的电流变性质表明,包合PTA改善了β-CD材料的电流变性能,在包合物中掺杂碳纤维可以更有效地提高材料的电流变活性.另外,β-CD-PTA-C材料在硅油中的悬浮液具有良好的抗沉淀稳定性.
关键词:
β-环糊精
,
对甲苯磺酸
,
包合物
,
碳纤维
,
电流变性质
谢光
,
邬蕾
,
郑伟
,
彭建强
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张少华
,
卢玉章
,
申健
,
谢玉江
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.02.018
目的：研究微弧火花渗碳对定向凝固高温合金 DZ125 L 表面再结晶的控制效果。方法对DZ125 L合金进行吹沙变形处理,以石墨棒为碳的来源,通过微弧火花渗碳工艺在吹沙表面进行渗碳处理后,与直接吹沙的试样一起进行热处理,通过光学显微镜( OM )、扫描电子显微镜( SEM )、X 射线衍射( XRD)等手段表征组织结构。结果与合金直接吹沙产生的表面再结晶相比,经过微弧火花渗碳+吹沙处理的样品,表面再结晶深度只有直接吹沙处理样品的60%。 XRD分析表明,微弧火花渗碳处理后,合金表层产生了TiC和( Cr,Mo)23 C6等碳化物。能谱分析表明,渗碳样品截面外表层富集Ti、Mo、W、Cr、C等元素,产生了大量碳化物,进一步阻碍了再结晶晶界的迁移。微弧火花渗碳强化了合金表层,使合金在吹沙处理时产生的变形层较浅,抑制了再结晶表面形核。结论通过微弧火花渗碳工艺可以有效抑制定向凝固高温合金的再结晶。
关键词:
定向凝固
,
高温合金
,
再结晶
,
渗碳
,
吹沙
,
XRD
张少华
,
卢玉章
,
郑伟
,
彭建强
,
谢光
,
张功
,
申健
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2016.14.002
研究了取向对高速冷却法(DD26-HRS)和液态金属冷却法(DD26-LMC)制备的DD26单晶高温合金760℃/670MPa条件下持久性能的影响.结果表明,DD26-HRS合金一次枝晶间距明显大于DD26-LMC合金,而且DD26-HRS合金持久各向异性更为严重.位错形貌显示靠近[001]-[012]边界试样变形以基体内多滑移为主.由于DD26-HRS合金γ'相尺寸较大,抑制了层错带剪切γ'相的变形机制,从而使得DD26-HRS合金持久寿命高于LMC合金.然而,靠近[001]-[112]边界试样变形以单方向层错剪切γ'相为主,基体内开动的位错较少,DD26-HRS合金枝晶间粗大的碳化物相周围易于位错的堆积,从而萌生裂纹并沿碳化物界面迅速开裂,造成DD26-HRS合金持久寿命低于DD26-LMC合金.
关键词:
DD26
,
单晶高温合金
,
各向异性
,
一次枝晶间距
,
持久性能
,
位错形貌
蒋林林
,
赵海波
,
张少华
,
王保文
,
王建
,
郑楚光
工程热物理学报
高性能的氧载体是化学链燃烧技术实施的关键.本文采用溶胶凝胶法制备的Fe2O3/A12Oa氧载体,在固定床反应器中研究了它与CH4/空气在900℃下的循环反应性,并利用XRD、ESEM和BET对反应前后的氧载体进行了物化表征.试验结果表明,溶胶凝胶法制备的Fe2O3/A12O3氧载体具有良好的循环反应能力.随着循环次数的增多,氧载体与CH4反应生成CO2的最大浓度值从44.9%～51.2%逐渐增加,氧载体的还原氧化反应性逐渐增大.循环反应后,氧载体表面出现了一定程度的烧结现象,氧载体的比表面积、内孔容积和平均孔径均有所减小,但仍足够大.这些结果初步证明采用溶胶凝胶法制备的Fe2O3/A12O3氧载体具有实现气体燃料化学链燃烧技术的可行性,用于双连通循环流化床的化学连燃烧过程时,床料量约为51～212kg/MWth,循环倍率约为8.2 kg/s,MWth.
关键词:
化学链燃烧
,
二氧化碳捕捉
,
Fe2O3/A12O3
,
氧载体
,
固定床
蒋林林
,
赵海波
,
张少华
,
王建
,
郑楚光
工程热物理学报
直接以煤为燃料的化学链燃烧是解决中国燃煤C02排放的一种潜在技术,关键间题之一是难以气化和氧化的煤焦与氧载体之间的固固还原反应.本文基于溶胶一凝胶法,利用Al(OC3H7)3和Fe(NO3)3-9H20制备了12种不同的氧载体,并用XRD,SEM,BET等对其物化性质进行了表征,发现烧结温度以低于1200℃为宜.选择6种不同参数(活性Fee O3质量含量、烧结温度和烧结时间)的Fe203/A1203氧载体,在热重中研究了它们与煤焦的反应性能,结果表明,在880℃左右时,氧载体与煤焦快速反应,首先快速还原成Fe304,然后有一部分FeO出现.综合各方面因素,选用F6A1116氧载体(60% Fe203含量,11000C烧结6h)进行与煤焦/空气的多次循环实验.结果表明,氧载体没有杂质物相生成,表现了良好的循环反应性.反应后氧载体表面发生了一定程度的烧结现象,但仍维持孔隙结构.这些实验结果初步证明,基于Fe203/A1203氧载体、燃用固体燃料煤焦的化学链燃烧技术是可行的.
关键词:
化学链燃烧
,
煤焦
,
溶胶-凝胶法
,
Fe203/A1203氧载体
王莉
,
周忠娇
,
张少华
,
降向冬
,
楼琅洪
,
张健
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00366
选用第二代镍基单晶高温合金,制备了平行于定向凝固方向且分别沿(100)面和(110)面的2组板式试样,采用电火花方法在试样中心垂直于板面加工孔径为0.5 mm的圆孔.采用室温到1100℃的冷热疲劳实验,研究了冷热循环过程中不同晶体学平面的板式试样上圆孔周围裂纹萌生及扩展行为.结果表明,位于不同晶体学平面的板式试样中,电火花方法加工圆孔周围产生了一薄层再铸层,再铸层最厚处约15μm.板式试样所在晶体学平面对圆孔周围裂纹萌生及扩展行为影响显著.冷热循环80 cyc后,(110)面试样中,裂纹在与枝晶生长方向垂直的孔边产生,之后迅速沿与枝晶生长方向呈45°角扩展.而对于(100)面试样,即使经过200 cyc冷热循环后孔边也未观察到裂纹,造成此差异的本质原因是单晶高温合金晶体结构的各向异性导致的热应力差别与微观组织特征共同作用的结果.
关键词:
镍基单晶高温合金
,
晶体学取向
,
热疲劳
,
孔
,
裂纹萌生及扩展
段运
,
王起才
,
张戎令
,
陈川
,
张少华
硅酸盐通报
试验研究了低温(3℃)养护条件、水胶比、龄期对水泥水化程度和混凝土抗压强度的影响规律,以及水化程度与混凝土抗压强度之间的内在联系.通过分析水泥水化反应机理、水化程度和混凝土抗压强度影响因素,得出低温(3℃)对水化程度和混凝土抗压强度有明显的抑制作用,前7d内影响最明显,随着龄期的增加影响逐渐减弱;对水泥水化程度的影响是一个连锁影响,影响程度大;对低水胶比混凝土抗压强度影响时期较长,高水胶比混凝土抗压强度影响时期较短;三种水胶比混凝土28 d抗压强度损失为3.2％～6.2％,低温(3℃)延迟了三种水胶比混凝土达到其设计抗压强度的时间,且随水胶比减小而增长;水化程度和混凝土抗压强度有着共同的影响因素且两者随龄期的变化规律有很好的一致性,因此可以用水化程度来反映混凝土抗压强度的变化.
关键词:
低温
,
水胶比
,
水化程度
,
抗压强度
张少华
,
王起才
,
张戎令
,
段运
,
徐瑞鹏
硅酸盐通报
为了研究低温变温(5℃→-3℃)养护条件下不同水灰比(0.24、0.27、0.31、0.38)混凝土的抗氯离子渗透性,采用直流电量法对低温变温养护下和标准养护下养护28 d的混凝土进行了抗氯离子渗透性研究.试验结果表明:低温变温养护下混凝土的电通量随着水灰比的增大而增大,这与标准养护下混凝土电通量的规律一致;低温变温养护下混凝土电通量与标养下混凝土电通量的比值随着水灰比的增大而减小;低温变温养护条件下混凝土的电通量是标准养护下混凝土的1.60～1.65倍;低温变温养护条件下混凝土的初始电流是标准养护下混凝土的1.55～1.58倍.说明在低温变温养护条件下混凝土的抗氯离子渗透性较差.
关键词:
低温变温养护
,
混凝土
,
水灰比
,
渗透性
张少华
,
王起才
,
张戎令
,
段运
,
祁璐帆
硅酸盐通报
本文主要研究了不同养护温度下混凝土的强度及抗氯离子渗透性.通过测定出标准养护、3℃养护、-3℃养护以及变温(5→-3℃)条件下养护混凝土不同龄期的抗压强度,分析了低、负温养护下混凝土强度增长规律并与标准养护下混凝土强度进行比对得出:养护温度是影响混凝土强度的重要因素,前期养护温度越低,28 d的抗压强度越低;低、负温下养护时,混凝土的强度早期增长比标养下慢,后期增长比标养下快;变温养护下,3d前强度增长较快,3d后其强度的增长与-3℃养护的混凝土差不多.同时采用直流电量法对这四种养护情况下56 d时混凝土进行了抗氯离子渗透性研究,试验结果表明:养护温度越低,混凝土的抗氯离子渗透性越差.
关键词:
养护温度
,
混凝土
,
强度
,
渗透性
,
水化
