王淑云
,
张敏聪
,
东赟鹏
,
刘趁意
,
陈由红
,
孙兴
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2012.07.006
对热挤压FGH96合金棒材超塑性进行了研究,结果表明:挤压FGH96合金在1050℃和1100℃的变形温度下具有良好的超塑性,在变形温度为1100℃初始应变速率为3.33×10-4 s-1进行超塑拉伸时,伸长率可以达到405％,流变应力降低到32MPa.显微组织分析表明,FGH96合金经控制冷却速度的预热处理后,合金中γ′相尺寸及间距较大,能够促进合金在后续变形过程动态再结晶的发生,并阻碍晶粒快速长大.FGH96合金在挤压变形后发生了明显的动态再结晶,但由于再结晶进行的不充分,晶粒内部仍存在大量变形亚结构,这种亚稳态组织在超塑变形过程中通过进一步回复和再结晶,可以获得平均晶粒尺寸为10μm左右的等轴、均匀、稳定的细晶组织,使合金具有良好的超塑性.
关键词:
FGH96合金
,
挤压
,
超塑性
刘趁意
,
王淑云
,
张敏聪
,
东赟鹏
,
陈由红
,
孙兴
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.010
针对15-5PH钢材料进行了变形工艺实验研究;实验结果表明:当变形量大于30%时,锻件得到了均匀、细小的等轴晶粒组织;随着变形量的增加,硬度值先升后降,但变化幅度不大,锻件硬度变化范围为HB=314～322;锻件的纵向、横向力学拉伸性能差别较小;纵向室温拉伸性能随着变形量的增加,抗拉强度呈现出下降的趋势.而横向室温抗拉强度随着变形量的增加呈现出"波浪"起伏的现象;随着变形量的增加,冲击性能呈现增加的趋势,而纵向冲击性能高于横向冲击性能.
关键词:
15-5PH钢
,
变形工艺
,
组织性能
孙兴
,
王淑云
,
东赟鹏
,
刘趁意
,
张敏聪
,
陈由红
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.009
研究发现,在(α+β)双相区内等温锻造工艺参数对合金组织有较大影响;TA15钛合金室温拉伸强度在950~990MPa范围内变化,室温冲击性能在45~59J/cm2范围内变化.随锻造温度的升高,室温拉伸强度有所降低,室温冲击性能有所升高;而随锻造速度的减小,室温抗拉强度和冲击性能均逐渐降低.
关键词:
TA15合金
,
等温锻造
,
显微组织
,
力学性能
张敏聪
,
王淑云
,
熊华平
,
曹春晓
,
刘趁意
,
东赟鹏
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2012.05.013
对FGH96合金反复镦拔变形与挤压变形两种制坯工艺的夹杂缺陷水平进行了比较,并分析了不同变形状态下非金属夹杂物的形变特性.结果表明:反复镦拔变形后,锻件内检测到的非金属夹杂物数量有不同程度的增多,超标缺陷成倍增长；而FGH96合金挤压+等温锻造变形后,锻件内检测到的非金属夹杂物数量明显减少,纯净度水平有大幅提高.从微观夹杂物形貌的变形特性来看,等温锻造变形时在垂直于变形方向合金中夹杂物缺陷的尺寸增大；反复镦拔变形时,合金中原有非金属夹杂物缺陷聚集使可检测到的缺陷面积增大;而在挤压变形过程中,夹杂物缺陷在挤出方向被拉长成不连续的线状,每个方向上夹杂物的面积均减小;FGH96合金挤压+等温锻造变形后夹杂缺陷的大小主要由挤压变形后夹杂缺陷破碎情况决定；因此大挤压比变形可有效破碎合金中非金属夹杂物,改善锻件质量.
关键词:
FGH96合金
,
热挤压
,
反复镦拔
,
非金属夹杂
东赟鹏
,
王淑云
,
孙兴
,
刘趁意
,
张敏聪
,
陈由红
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.013
通过等温压缩试验研究了7050铝合金在变形温度300~450℃、应变速率0.01 s-1~10s-1条件下的流变应力变化规律,计算并建立了描述7050铝合金高温变形特性的本构方程.结果表明:变形温度和应变速率对7050铝合金流变应力影响显著,随变形温度升高和变形速率的降低,相同变形程度下合金的流变应力显著降低,并且在较低的应变下合金即可达到稳态流变状态.经计算,在本试验条件下,7050铝合金的热变形激活能为151.63 kJ/mol.
关键词:
7050铝合金
,
流变应力
,
本构方程
,
变形激活能
陈由红
,
王淑云
,
东赟鹏
,
张敏聪
,
刘趁意
,
孙兴
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.011
通过300M钢楔形试样镦粗试验,研究了不同锻造温度、不同保温时间和不同变形量对该材料低倍组织的影响,分析得出了300M钢锻造粗晶临界温度和临界变形量;并试验研究了300M钢低倍粗晶细化的有效方法.结果表明:(1)300M钢锻造时奥氏体晶粒粗化临界温度TGC为1050℃;(2)因锻造温度过高所形成的低倍粗晶,通过合适的变形量或热处理能够予于有效消除;(3)保温时间长短对低倍粗晶没有明显的影响;(4)在0%~5%之间存在晶粒粗化的临界变形量,这一临界变形程度是锻造时必须控制的最小变形程度.
关键词:
300M钢
,
粗晶
,
楔形试验
,
临界温度
,
临界变形量
王旭青
,
张敏聪
,
罗俊鹏
,
彭子超
,
盛俊英
,
言建
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2016.6.002
采用Gleeble-1500D热模拟试验机进行氩气雾化FGH95合金的热压缩实验,在不同的温度和应变速率下,获得FGH95合金的变形应力应变曲线,根据变形数据,建立FGH95合金的变形本构方程,并基于动态材料模型,绘制合金的热加工图。计算得到氩气雾化FGH95合金的变形激活能Q=695.78 kJ/mol,通过建立的本构方程计算得出的峰值应力与实验值符合较好,平均误差范围约6%；根据热加工图,确定FGH95合金安全的热加工区域如下：1070~1100℃,0.01~0.001 s-1,当温度增加到1100℃以上后,应变速率可以增大到0.5 s-1。
关键词:
氩气雾化FGH95合金
,
高温变形
,
本构方程
,
热加工图
于秋颖
,
方爽
,
熊华平
,
肇恒跃
,
张敏聪
,
王淑云
稀有金属材料与工程
在1473 K,30MPa,1.5h的热压条件下直接烧结TiAl金属间化合物和Ti混合粉末,制备了钛基合金(TiAl+Ti)样品,采用XRD、SEM研究了2种不同成分配比对烧结产物相组成及显微结构的影响.结果表明,不同成分配比热压烧结体的显微组织分布相差较大,但相组成基本相同;对于TiAl和Ti体积比7:3的钛基合金样品,Ti粉末中Fe元素易于固溶到Ti2Al和Ti3Al中,析出相主要由TiAl、Ti2Al(Fe)、Ti3Al(Fe)和富Ti相组成;该比例的混合粉末在热压烧结过程中发生了不同程度的扩散反应,最终形成了组织渐变的Ti/Ti3Al(Fe)//Ti2Al(Fe)/TiAl显微结构.
关键词:
TiAl金属间化合物
,
钛基合金
,
热压烧结
,
扩散反应
,
显微结构
