方波
,
陈志勇
,
陈仲强
,
刘军和
,
王清江
,
刘艳
,
冯贞伟
,
刘建荣
,
宋玺玉
,
魏明霞
,
胡井祥
中国有色金属学报
通过Gleeble热模拟实验,测绘Ti-55钛合金的连续冷却转变曲线(CCT图).结果表明:当冷速由0.1 ℃/s加快到150 ℃/s时,Ti-55钛合金中主要发生β→α与β→α′的相转变过程,其中β→α′转变开始的临界冷速为5 ℃/s左右,Ti-55钛合金中马氏体转变开始温度为855 ℃,转变结束温度为818 ℃.
关键词:
连续冷却转变曲线
,
马氏体相变
,
Ti-55钛合金
冯秋元
,
方波
,
陈志勇
,
马宏刚
,
李渭清
,
张平辉
,
窦立军
,
王清江
钛工业进展
为满足我国航空发动机对高温钛合金的需求，开展了TC8-1钛合金铸锭及其大规格棒材的研制。结果表明，研制的φ820 mm TC8-1钛合金大型铸锭成分均匀、冶金质量良好。制备的φ130～φ200 mm 大规格棒材的室温及高温力学性能、热稳定性能、持久性能、蠕变性能和显微组织均符合技术标准要求，能够满足某型号发动机用材需求，填补了国内空白。同时测定了TC8-1钛合金的线膨胀系数、热导率等物理性能数据，为该合金的应用提供参考。
关键词:
TC8-1钛合金
,
大规格棒材
,
显微组织
,
力学性能
,
物理性能
杨钢
,
杨胜群
,
冯贞伟
,
马凤春
,
史凤岭
,
方波
,
王立民
,
刘正东
,
程世长
钢铁研究学报
用实验方法研究了氮含量对ЗП479钢显微组织和力学性能的影响,结果表明:为满足550～590 ℃回火后的技术条件要求,氮含量应控制在上限,淬火温度、回火温度均应控制在中下限;为满足640～680 ℃回火后的技术条件要求,氮含量应控制在中下限.
关键词:
氮含量
,
显微组织
,
力学性能
曹京霞
,
黄旭
,
孙贵东
,
方波
钛工业进展
doi:10.3969/j.issn.1009-9964.2004.02.003
研究了Ti-6Al-2Zr-1Mo-1V合金环锻件的宏观和微观组织,分析了锻件的变形和热处理工艺.对Ti-6Al-2Zr1Mo-1V合金环锻件采用了β→α+β温度区域的热变形工艺,即在β区温度下开始变形,+β区温度下结束变形,锻件的退火温度略低于β相的临界分解温度TK;采用β→α+β.温度区域热变形的锻件具有中等强度水平,良好的室温冲击性能和高温蠕变、持久性能;β→α+β温度区域的变形工艺具有简化变形工序、降低变形抗力的优点,但变形时间的控制较难掌握,需一定的实践探索.
关键词:
钛合金
,
微观组织
,
宏观组织
,
热加工
,
退火
杨钢
,
王立民
,
刘正东
,
史凤岭
,
方波
,
马凤春
机械工程材料
doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.08.012
研究了用等径角挤压变形与热处理工艺相结合提高耐热钢综合力学性能的方法.结果表明:采用等径角挤压变形后再进行固溶+回火热处理工艺,难以提高材料的综合力学性能,而采用固溶+回火+等径角挤压变形+回火工艺,可以显著提高材料的综合力学性能.在技术条件规定的回火温度范围内,回火温度在下限时,屈服强度可提高60%,且塑性满足技术要求,强度的显著提高主要是由形变强化造成的;回火温度在上限时,铁素体基体可发生再结晶,显著细化了晶粒,可同时提高强度和塑性,但幅度不大.
关键词:
等径角挤压
,
耐热钢
,
力学性能
曹京霞
,
方波
,
黄旭
,
李臻熙
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2004.02.018
比较了两个(α+β)两相区轧制的TA15钛合金环形件的显微组织和力学性能, 分析了两个环形件的工艺控制特征及微观组织对力学性能的影响.结果表明, 两相区轧制的TA15合金环形锻件获得了含有等轴初生α相和β转变组织基体的双态组织, 等轴初生α相及β转变组织的体积分数和β转变组织中的次生α相的形貌对合金的力学性能有显著影响.等轴初生α相体积分数增加有利于塑性和冲击韧性性能提高, 但降低了断裂韧性、持久和蠕变性能.β转变组织体积分数减少且次生α相的球化会显著降低合金抗裂纹扩展的能力, 从而降低了高周疲劳性能.
关键词:
钛合金
,
微观组织
,
性能
