丁雨田
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李晓诚
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胡勇
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王晓莉
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刘妍妍
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王璐
材料导报
利用区熔定向凝固设备制备了Tb0.3Dy0.7Fe1.95合金,研究了不同定向凝固生长速度下Tb0.3Dy0.7Fe1.95合金的轴向择优取向、晶体的生长方式、结晶形貌的变化规律以及它们之间的关系.结果表明,随着定向凝固生长速度V从低速10μm/s逐步增大到380μm/s,Tb0.3Dy0.7Fe1.95合金的轴向择优取向从<110>方向转变为<311>及<110>、<211>、<533>多种混合轴向取向,之后又转变为原来的<110>方向,当V≥350μm/s后,轴向择优取向变得不明显.在整个过程中出现了2个不稳定过渡阶段,即180μm/s
关键词:
定向凝固
,
择优取向
,
生长方式
,
显微组织
胡勇
,
丁雨田
,
王晓莉
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李晓诚
,
王国斌
材料热处理学报
采用区熔定向凝固方法制备了〈110〉轴向择优取向的Tb0.3Dy0.7Fe2超磁致伸缩合金,在真空管式炉氩气保护条件下,对合金进行不同温度和时间的热处理,研究了不同处理时间、处理温度、冷却条件对该合金取向、组织、磁致伸缩性能以及力学性能的影响。结果表明：热处理不改变定向凝固形成的轴向择优取向;经930℃×2 h热处理后,网状的富稀土相基本转变为球状并均匀分布在基体相内,定向凝固形成的片层状组织发生退化,减小了REFe2相的磁畴在磁场中转动的阻力。细小的球状富稀土相均匀弥散分布在基体相内,减少了应力集中,因此提高了磁致伸缩性能和压缩强度;定向凝固Tb-Dy-Fe合金采用930℃×2h热处理后随炉冷却的工艺可以获得良好的综合性能,其饱和磁致伸缩为1226×10-6,压缩强度为256 MPa。
关键词:
Tb-Dy-Fe合金
,
热处理
,
显微组织
,
磁致伸缩
,
力学性能
胡勇
,
丁雨田
,
王晓莉
,
李晓诚
,
王国斌
材料热处理学报
采用区熔定向凝固方法制备了<110>取向的Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)2(x=0,0.05,0.10,0.15)超磁致伸缩合金,在真空管式炉氩气保护条件下,对合金进行930℃×2h的热处理,研究了热处理对于不同含量Al元素替代合金的微观组织、磁致伸缩性能和力学性能的影响.结果表明:热处理不改变Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)2合金样品定向凝固形成的<110>轴向择优取向,热处理后的合金棒样品依然保持MgCu2型立方Laves相和部分稀土相结构,没有新相对应的衍射峰产生.热处理后Tb0.3Dy0.7(Fe1-xAlx)2合金的片层组织退化,随着Al元素含量的增加,基体内的析出相形态和分布不断发生变化.当Al的添加量为x=0.05和x=0.15时,热处理后合金的磁致伸缩性能下降,饱和磁致伸缩分别为817×10-6,571 × 10-6.Al的添加量x=0.10时,热处理在不降低合金饱和磁致伸缩的同时可以显著提高其压缩强度及低场动态响应.
关键词:
Tb-Dy-Fe-Al合金
,
热处理
,
显微组织
,
磁致伸缩
,
力学性能
李晓诚
,
丁雨田
,
胡勇
功能材料
采用高真空电弧炉制备了Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xZrx（x=0、0.03、0.06、0.09）合金,研究了不同Zr含量Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xZrx（x=0、0.03、0.06、0.09）合金的晶体结构、微观组织及磁致伸缩性能。结果表明添加Zr后的Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xZrx（x=0.03、0.06、0.09）合金基体相仍保持为MgCu2（C15型）立方Laves相结构,Zr添加后取代了Tb0.3Dy0.7Fe1.95合金中的稀土原子Tb、Dy而使晶格常数减小。添加Zr后,初生相ZrFe2的形成使得凝固液体富稀土从而抑制了RFe3有害相的生成,Zr在基体相RFe2中有限固溶而在富稀土相Re中不溶。初生相ZrFe2（C15型）可溶于与自身结构相同的RFe2（C15型）相中形成（Re、Zr）Fe2相。当Zr含量x=0.09时,Zr的溶解过饱和,从而在（Re、Zr）Fe2基体相上析出了富Zr相。Zr的添加量x对磁致伸缩的影响很大,少量Zr的添加对磁致伸缩的提高有利,但当含量x=0.09时,由于富Zr相,富Re相的析出对磁致伸缩的提高不利,但相对于Tb0.3Dy0.7Fe1.95母合金有少量提高。
关键词:
Tb-Dy-Fe合金
,
磁致伸缩
,
显微组织
,
Laves相
李晓诚
,
丁雨田
,
胡勇
稀有金属材料与工程
采用高真空电弧炉制备了Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xNbx(x=0,0.03,0.06,0.09)合金,研究了该系列合金的晶体结构、微观组织及磁致伸缩性能.结果表明:添加Nb元素后的Tb0.3Dy07Fe1.95-xNbx(x=0.03,0.06,0.09)合金基体相结构仍保持为MgCu2(C15型)立方Laves相,添加Nb后Tb0.3Dy0 7Fe1.95-xNbx合金基体相晶格常数几乎不变.Nb在基体相RFe2中和富Re相中都不溶,但在x=0.03时的RFe3相中微溶而形成Re(Nb,Fe)3相.初生相NbFe2(C14型)相的形成使凝固液体富稀土从而抑制了RFe3有害相形成.六方结构的NbFe2在与自身结构不同的RFe2(C15型)中不溶而单独成为一相存在于RFe2基体上.Nb的添加量x对磁致伸缩的影响很大,微量(x=0.03) Nb的添加有效抑制了RFe3有害相的生成而使得磁致伸缩性能提高最大,但当Nb含量继续增大时,由于顺磁相NbFe2和富Re相的析出影响了基体磁-弹性交互作用而使磁效伸缩性能下降.但相对于Tb0.3Dy0.7Fe1.95母合金都有少量提高.
关键词:
Tb-Dy-Fe合金
,
磁致伸缩
,
Nb元素添加
,
显微组织
,
Laves相
李晓诚
,
丁雨田
,
胡勇
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2011.00269
利用高真空非自耗电弧炉制备了Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xTix (x=0,0.03,0.06,0.09)合金,系统研究了不同Ti含量Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xTix合金的晶体结构、微观组织、磁致伸缩性能及它们之间的关系.结果表明:添加Ti后的Tb0.3Dy0.7Fe1.95-xTix合金基体相仍为MgCu2型Laves相结构,Ti取代了Tb0.3Dy0.7Fe1.95合金中比其自身半径大的稀土原子Tb和Dy而使晶格常数减小.添加Ti后,初生相TiFe2的形成使得凝固液体中富含R(R=Tb,Dy)从而抑制了有害相RFe3的生成,Ti在基体相RFe2中和富R相中都可溶解,分别形成了(R,Ti)Fe2基体相和富(R,Ti)相.Ti的添加量对磁致伸缩性能的影响很大,当x=0.03时,Ti的添加使磁致伸缩性能较Tb0.3Dy0.7Fe1.95母合金提高幅度最大,但当x=0.09时,由于顺磁相TiFe2和富(R,Ti)相的析出对磁致伸缩性能不利,但相对于Tb0.3Dy0.7Fe1.95母合金也有少量提高.
关键词:
Tb-Dy-Fe合金
,
磁致伸缩
,
Ti添加
,
显微组织
,
Laves相
