杨富民
,
孙晓峰
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
研究了K40S钴基高温合金在700℃和900℃温度条件下由应变控制的高温低周疲劳行为,对疲劳断口形貌进行观察,结果表明:在高温低周疲劳加载条件下,K40S合金疲劳裂纹萌生机制为表面滑移带开裂与表面碳化物相界面开裂的综合作用;疲劳裂纹萌生与扩展方式为穿晶型,瞬断区呈现枝晶断裂特征;碳化物可作为障碍,阻碍疲劳裂纹的扩展,且为主要的二次裂纹策源地;K40S合金高温低周疲劳断裂为机械疲劳与高温环境氧化共同作用的结果.
关键词:
钴基高温合金
,
null
,
null
杨富民
,
姜文辉
,
孙晓峰
,
康煜平
,
管恒荣
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2000.06.010
研究了Si对K40S合金显微组织及815℃,205MPa条件下的力学性能的影响.结果表明,随着Si含量的升高,K40S合金凝固时界面生长由枝晶生长转向明显的内生生长;虽然Si元素主要在枝晶间或晶界偏析,但当Si含量升高到一定程度后,枝晶内的浓度逐渐升高而达到显著水平;持久拉伸断口呈现明显的枝晶间断裂特征,持久寿命下降.
关键词:
硅
,
枝晶生长
,
内生生长
,
偏析
,
力学性能
杨富民
,
孙晓峰
,
康煜平
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
研究了K40S合金在950℃时效100 h后二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出行为.结果表明,元素间的直接反应是合金中二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出机制,初生碳化物M7C3作为碳源,其蜕变分解促进反应的进行.同时,二次碳化物M6C的沉淀析出还与铸态组织中W的富集有关,其所需的金属原子M主要来源于铸态合金W的富集区
关键词:
钴基高温合金
,
null
,
null
杨富民
,
孙晓峰
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
研究了K40S钴基高温合金在700℃和900℃温度条件下由应变控制的高温低周疲劳行为.对循环应力-应变数据和应变-疲劳寿命数据进行了分析,进而给出了K40S合金在此温度范围的疲劳参数.结果表明:与传统X-40合金相比,K40S合金具有优异的抗高温低周疲劳性能;合金的应力-应变响应行为在700℃时,呈现为循环强化,而在900℃时,为初期强化随后软化,且随着总应变幅的增加,强化效果均增强.上述行为归因于循环形变过程中位错-位错,位错-析出相及固溶原子间的相互作用.
关键词:
钴基高温合金
,
null
,
null
杨富民
,
孙晓峰
,
康煜平
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2001.03.007
研究了K40S合金在950℃时效100 h后二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出行为.结果表明,元素间的直接反应是合金中二次碳化物M23C6,M6C的沉淀析出机制,初生碳化物M7C3作为碳源,其蜕变分解促进反应的进行.同时,二次碳化物M6C的沉淀析出还与铸态组织中W的富集有关,其所需的金属原子M主要来源于铸态合金W的富集区
关键词:
钴基高温合金
,
初生碳化物
,
二次碳化物
,
时效
杨富民
,
孙晓峰
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2002.10.008
研究了K40S钴基高温合金在700℃和900℃温度条件下由应变控制的高温低周疲劳行为.对循环应力-应变数据和应变-疲劳寿命数据进行了分析,进而给出了K40S合金在此温度范围的疲劳参数.结果表明:与传统X-40合金相比,K40S合金具有优异的抗高温低周疲劳性能;合金的应力-应变响应行为在700℃时,呈现为循环强化,而在900℃时,为初期强化随后软化,且随着总应变幅的增加,强化效果均增强.上述行为归因于循环形变过程中位错-位错,位错-析出相及固溶原子间的相互作用.
关键词:
钴基高温合金
,
高温低周疲劳
,
位错
杨富民
,
孙晓峰
,
管恒荣
,
胡壮麒
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2002.10.009
研究了K40S钴基高温合金在700℃和900℃温度条件下由应变控制的高温低周疲劳行为,对疲劳断口形貌进行观察,结果表明:在高温低周疲劳加载条件下,K40S合金疲劳裂纹萌生机制为表面滑移带开裂与表面碳化物相界面开裂的综合作用;疲劳裂纹萌生与扩展方式为穿晶型,瞬断区呈现枝晶断裂特征;碳化物可作为障碍,阻碍疲劳裂纹的扩展,且为主要的二次裂纹策源地;K40S合金高温低周疲劳断裂为机械疲劳与高温环境氧化共同作用的结果.
关键词:
钴基高温合金
,
裂纹萌生
,
裂纹扩展
,
环境氧化
