梁宇
,
向嵩
,
梁益龙
,
杨明
,
魏泽民
,
熊虎
,
李静
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2017.02.017
探索了奥氏体晶粒尺寸对珠光体等温转变组织特征以及对韧性性能的影响规律.研究表明,在相同等温转变温度下,珠光体片层间距无明显变化,随奥氏体晶粒尺寸的增加,先共析铁素体量减少而珠光体团尺寸增加.珠光体断裂韧性受控于裂纹前沿塑性影响区尺寸(1～2)δc,其中δc为临界裂纹张开位移,当原奥氏体晶粒大于(1～2)δc时,裂纹扩展阻力主要来自穿越珠光体片层α、θ相的颈缩、破断.当原奥氏体晶粒尺寸接近或小于(1～2)δc时,裂纹主要沿晶界、珠光体团界、α+θ片层界面扩展,通过扩展路径发生多次弯折消耗能量,随原奥氏体晶粒尺寸增加,准静态断裂韧度J变化幅度较小.而冲击韧性缺口前沿塑性影响区远大于原奥氏体晶粒,大角度晶界将促使裂纹的转折而提高扩展阻力,提高裂纹前沿塑性区大角度晶界密度有利于提高冲击功,冲击韧性A随晶粒尺寸的增加显著下降.
关键词:
珠光体
,
奥氏体晶粒尺寸
,
韧性
,
裂纹路径
王筑生
,
梁益龙
,
吴少斌
,
梁宇
,
王绚
材料热处理学报
通过对国外EA4T车轴钢产品分析及大轴淬火过程模拟,CCT曲线测定,对国产大截面EA4T车轴钢回火热处理工艺进行研究,制定出恰当的回火工艺（（910±10）℃淬火、（650±10）℃回火）。通过该热处理工艺实施,国产化EA4T车轴钢力学性能和组织均符合国际先进的车轴标准（EN13261）对材料的要求。
关键词:
EA4T车轴钢
,
回火
,
性能
甘章华
,
熊梅
,
张思
,
梁宇
,
刘静
腐蚀与防护
研究了锡对AlMgZnSnx多组元合金的自腐蚀电位和自腐蚀电流密度的影响.采用大气造渣保护熔炼制备了合金铸锭,铸锭尺寸为φ10 mm× 60 mm.采用电化学工作站测定了AlMgZnSnx合金在3.5％NaCl溶液中的电化学性能.结果表明,在AlMgZn合金中加入大量锡时,合金的自腐蚀电位并不升高,当锡的质量百分比达到95％时,合金的自腐蚀电位仍低达-1.37 V(vs.SCE).随着锡含量增加,AlMgZnSnx合金的自腐蚀电流密度呈现先增加后降低的趋势.自腐蚀电流密度值在10-3至10-5 A/cm2数量级之间变化.
关键词:
锡
,
AlMgZn合金
,
自腐蚀电位
,
自腐蚀电流密度
王鉴
,
梁宇
,
祝宝东
,
李红伶
,
张健伟
高分子材料科学与工程
以自制的苯乙烯、甲基丙烯酸丁酯和马来酸酐三单体接枝改性聚丙烯(PP-SBM)为相容剂,采用熔融挤出的方法制备了硅灰石/聚丙烯(W/PP)复合材料.研究了相容剂和硅灰石用量对W/PP复合材料的力学性能及热变形温度的影响,并用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射表征了W/PP复合材料的微观结构.结果表明,当PP-SBM和硅灰石的质量分数均为30％时,复合材料力学性能最好,拉伸强度和冲击强度分别比纯PP提高了27.3％和4.4％,维卡软化点提高了14.4℃,PP-SBM增客效果比商品马来酸酐改性聚丙烯(PP-M)好;光学显微镜分析表明硅灰石在挤出混合过程中大量断裂,长径比大幅度降低;扫描电镜、X射线衍射表征说明加入PP-SBM可以明显提高硅灰石与聚丙烯的相容性.
关键词:
聚丙烯
,
硅灰石
,
相容剂
,
力学性能
,
复合材料
梁益龙
,
梁宇
,
朱建培
,
杨明
,
向嵩
材料热处理学报
以SWRS82B盘条钢为研究对象,研究了钒元素对高碳钢在连续冷却条件下索氏体形核的影响规律,采用光学显微镜、SEM及能谱对索氏体形核过程进行了观测和分析.研究发现,索氏体的形核位置主要是在V、S元素的富集区域.V的加入增大了渗碳体的形核驱动力,具有B1结构的VC会在同样B1结构的非共格MnS界面析出,VC的析出造成其附近区域出现局部贫碳区,连续冷却过程中由低能的索氏体/析出相界面取代奥氏体/析出相界面,索氏体团在MnS+VC复杂析出相的VC界面形核.
关键词:
高碳盘条钢
,
索氏体形核
,
钒元素
梁宇
,
谢广文
腐蚀科学与防护技术
回顾近年来Ni—P—纳米颗粒化学复合镀的研究现况；简单介绍了纳米颗粒复合镀的机理、镀液中各成分的作用、纳米颗粒的分散、纳米复合镀层的结构和性能.指出纳米化学复合镀在今后的研究方向—纳米颗粒的分散和功能性复合镀层.
关键词:
化学镀
,
null
,
null
何岳
,
向嵩
,
石维
,
刘建敏
,
梁宇
,
陈朝轶
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00186
通过OM, SEM, EBSD观察和EIS谱、动电位极化曲线测试等手段分析了不同应变下冷拔珠光体钢的腐蚀形貌、组织演变及点蚀在其演变组织中的分布和铁素体取向差分布, 研究了冷拔珠光体钢的横纵截面组织演变对其点蚀行为的影响. 结果表明, 由于横截面和纵截面组织演变规律的不同, 不同应变下冷拔珠光体钢的横截面和纵截面的耐蚀性分别表现出不同的变化规律: 随着应变的增加, 横截面耐蚀性持续下降, 而纵截面耐蚀性先降低后回升. 通过表征点蚀在冷拔演变组织中的分布规律, 发现珠光体组织的晶界、珠光体团界面、相界面对点蚀敏感性高, 是点蚀倾向于萌生和生长的区域, 冷拔变形造成界面面积增加, 使横截面和处于第一阶段应变ε ≤1.2的纵截面的耐蚀性显著下降. 铁素体<110>织构形成导致晶体取向差分布规律的改变会使纵截面在第二阶段ε =1.6的耐蚀性改善.
关键词:
冷拔珠光体钢,
,
点蚀,
,
组织演变,
,
电子背散射衍射(EBSD)
何岳
,
向嵩
,
石维
,
刘建敏
,
梁宇
,
陈朝轶
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00186
通过OM,SEM,EBSD观察和EIS谱、动电位极化曲线测试等手段分析了不同应变下冷拔珠光体钢的腐蚀形貌、组织演变及点蚀在其演变组织中的分布和铁素体取向差分布,研究了冷拔珠光体钢的横纵截面组织演变对其点蚀行为的影响.结果表明,由于横截面和纵截面组织演变规律的不同,不同应变下冷拔珠光体钢的横截面和纵截面的耐蚀性分别表现出不同的变化规律:随着应变的增加,横截面耐蚀性持续下降,而纵截面耐蚀性先降低后回升.通过表征点蚀在冷拔演变组织中的分布规律,发现珠光体组织的晶界、珠光体团界面、相界面对点蚀敏感性高,是点蚀倾向于萌生和生长的区域,冷拔变形造成界面面积增加,使横截面和处于第一阶段应变ε≤1.2的纵截面的耐蚀性显著下降.铁素体〈110〉织构形成导致晶体取向差分布规律的改变会使纵截面在第二阶段ε=1.6的耐蚀性改善.
关键词:
冷拔珠光体钢
,
点蚀
,
组织演变
,
电子背散射衍射(EBSD)
