邓运来
,
郭世贵
,
熊创贤
,
张新明
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2010.6.005
设计了喷射压强(p)与喷射表面流量密度(qs)作为独立参数的7050铝合金末端喷水淬火实验,研究了p,qs和喷嘴大小(d)对喷水表面换热系数的影响.结果表明,表面换热系数在喷射端面温度为100～150℃时具有最大值(hmax),hmax波动范围为20000～50000 W·m-2·℃-1;建立了反映p和qs影响换热系数规律的hmax-p-qs三维关系图;采用喷射表面面积与喷嘴面积的比值k反映喷嘴大小对换热系数的影响,建立了hmax-k-qs三维关系图;hmax-p-qs和hmax-k-qs关系图能为喷水淬火参数(p,qs,k等)设计提供参考.
关键词:
7050铝合金
,
末端淬火
,
换热系数
,
压力
,
流量密度
熊创贤
,
邓运来
,
万里
,
张新明
中国有色金属学报
采用光学金相(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)和织构材料(ODF)分析等研究7050铝合金热轧板在逐级升温固溶过程中微结构与织构的演变.结果表明:在固溶温度不超过490 ℃的条件下,板材中长条形再结晶晶粒平行于轧向分布,固溶板材与热轧板材的织构组态相似,均含有少量{001}<100>织构,晶粒取向主要聚集在β-取向线和α-取向线上;具有{124}<211>和{112}<111>取向的形变长条形组织由于回复和连续再结晶使其取向逐渐趋同,取向密度增强;最后经(475 ℃, 12 h)处理的样品中残留有Al2CuMg和Al7Cu2Fe相;而经(490 ℃, 4 h)处理的样品中,Al2CuMg相全部溶入基体,Al7Cu2Fe相仍然存在.
关键词:
7050铝合金
,
固溶
,
微结构
,
织构
,
再结晶
熊创贤
,
张新明
,
陈健美
,
邓运来
,
邓桢桢
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2007.03.012
采用Gleeble-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Mn稀土镁合金在温度为300～500℃、应变速率为0.001～1.0s-1、最大变形程度为60%的条件下,进行恒应变速率高温压缩模拟实验研究.分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化,计算了表观激活能及相应的应力指数,为选择这种合金的热变形加工条件提供了实验依据.结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,在恒应变速率条件下,合金的真应力水平随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算得出的表观激活能和应力指数分别为200kJ·mol-1和5.1.根据实验分析,合金的热加工宜在400～500℃温度范围内进行.
关键词:
热变形
,
稀土镁合金
,
变形激活能
,
力学性能
曹盛强
,
熊创贤
,
邓运来
,
张新明
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.1.006
研究了喷嘴直径(D)、相邻喷嘴距离(L)和喷射压力(P)对驻点区和紊流区换热的影响.结果表明:在高压(500kPa)下,紊流区心部换热效果比驻点区心部强;当喷嘴直径和喷射压力一定,相邻喷嘴距离对厚板冷却有影响,距离越小,相邻涡对互相干扰越大,紊流区冷却强度加大;当L/D=8～14时,从470℃冷至300℃的平均冷却速率出现波谷,L/D=14～20间出现波峰.
关键词:
冲击换热
,
喷射流
,
喷嘴
,
铝合金
陈健美
,
张新明
,
熊创贤
,
蒋浩
,
邓桢桢
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2006.02.011
对MgGdYMn和MgGdYMnSc合金挤压成形,并对挤压合金热处理后的试样进行室温和高温拉伸实验.用金相显微镜(OM)、扫描(SEM)和透射电镜(TEM)等方法,研究添加Mn、Sc元素对该合金组织与力学性能的影响.结果表明:添加Mn元素能有效地提高Mg-9Gd-4Y合金形变细化晶粒的能力以及T6处理提高室温综合性能.添加Sc元素能提高合金的室温伸长率,但强度有所降低.添加Mn的合金在300℃拉伸时强度为200MPa,在400℃拉伸时显示出超塑性行为,而再添加Sc的合金在300℃拉伸时有超塑性表现.同时添加Mn和Sc的合金室温和高温强度下降.
关键词:
镁合金
,
挤压
,
力学性能
,
热处理
,
Mn
,
Sc
