张岩
,
黄翠英
,
王俊芳
,
孙琪
,
王长生
催化学报
doi:10.3724/SP.J.1088.2012.10924
采用密度泛函理论B3LYP方法研究了非贵金属Ti催化H2O2氧化苯甲醇为苯甲醛的反应机理.考察了6条可能的反应途径,优化得到了各个途径的过渡态和中间体结构,计算了气相和液相中的反应势垒.结果表明,无催化剂时,H2O2氧化苯甲醇的反应途径具有非常高的反应势垒,反应不能进行；以Ti/SiO2为催化剂时,标题反应在乙腈溶液中的反应势垒为123.8 kJ/mol,反应可在约353 K下发生.结果还表明,标题反应在极性较大的溶剂中有较高的反应势垒,而在气相或者极性较小的溶剂中的反应势垒较低.
关键词:
密度泛函理论
,
苯甲醇
,
氧化
,
反应机理
,
苯甲醛
,
钛
,
二氧化硅
,
负载型催化剂
王俊芳
,
李希
,
殷宗莲
,
杨晓然
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.02.028
目的：进行表面处理工艺筛选。方法采用海洋气候多因素综合模拟加速试验技术，对镀锌三价铬钝化、镀锌六价铬钝化、镀锌镍合金、无铬锌铝涂层、拉孚铼工艺和石墨烯涂层6种汽车紧固件表面处理工艺进行试验。测定保护层初期腐蚀、保护层腐蚀10%(面积)和基体金属腐蚀10%(面积)的时间，根据检测数据评价上述工艺的保护性能并进行优劣排序。与万宁站户外暴露试验结果对比分析，验证筛选结果的正确性，同时评价海洋气候多因素综合模拟加速试验技术的加速性和相关性。结果6种表面处理工艺出现保护层初期腐蚀的时间分别为24、48、48、48、144、72 h；保护层腐蚀10%(面积)的时间分别为48、72、72、72、216、144 h；基体金属腐蚀的时间分别为216、168、432、432、432、216 h。腐蚀外观形貌变化过程与户外暴露试验相似，平均加速倍率为21。结论上述工艺保护性能优劣排序为拉孚铼工艺、无铬锌铝涂层、锌镍合金镀层、石墨烯、镀锌三价铬钝化和镀锌六价铬钝化。海洋气候多因素综合模拟加速试验技术与户外暴露试验结果相比具有高加速性和良好相关性，筛选结果正确。
关键词:
多因素综合模拟加速试验
,
紧固件
,
表面处理工艺
,
海洋气候
,
筛选
殷宗莲
,
周学梅
,
王俊芳
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.07.014
目的：研究吸波涂层因物理和化学损伤而导致的失效原因，用于评估吸波涂层的寿命，指导吸波涂层的功能结构优化，提高吸波涂层的使用寿命。方法通过高低温振动双结合、加速人工老化试验等方法和分析涂层失效前后的微观形貌、组成元素，对导致吸波涂层失效的多种因素进行试验验证。结果在固化阶段和高低温振动条件下，涂层因内应力变化导致开裂脱落；在紫外线照射和盐雾作用下，涂层因氧化和盐雾渗透导致粉化、鼓泡。结论建立了吸波涂层失效体系及失效因子，得到影响涂层实效的因素主要为：涂层厚度、附着力、致密度、有机成膜物功能键特性、吸收剂氧化活性等。在吸波涂层设计中，应采用低交联度树脂，降低因固化反应带来的内应力增加；通过减薄增韧，提高涂层的耐高低温交变和振动性能；通过设计耐腐蚀屏蔽层和在表面涂覆高耐侯保护层，提高吸波涂层在大气和介质腐蚀下的使用寿命。
关键词:
吸波涂层
,
失效
,
人工加速试验
,
失效因素
,
失效体系
王俊芳
,
周学梅
,
魏文政
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.07.030
目的：降低涂层厚度波动范围，提高吸波性能的稳定性。方法通过资料分析，选用空气辅助无气喷涂工艺，综合空气喷涂和无气喷涂工艺的优点，改进喷嘴，实现喷雾流量和雾化幅度等工艺参数的精确控制。进行喷涂参数优化试验和吸波性能检测，获得最佳喷涂工艺。结果采用空气辅助无气喷涂工艺和改进的喷嘴，调节喷幅在5～30 mm，采用5次喷涂，每次喷涂20～24 min，获得的吸波涂层表面平整，没有直径大于50μm的颗粒。喷涂的2 mm厚涂层单位面积厚度的偏差从200μm降低到60μm以下，吸波性能从5 dB降到2 dB以下。结论研制出的吸波涂层精准厚度涂装工艺，可根据涂装基准面的形态和结构选择不同喷幅的喷嘴调节雾化，实现厚涂层吸波涂料的均匀喷涂，大幅度提高吸波涂层的涂装质量。
关键词:
吸波涂层
,
涂装
,
厚度控制
,
气助无气喷涂
