陶雪云
,
徐晖
,
谭晓华
,
满华
,
杨丽萍
,
侯雪玲
,
白琴
稀有金属材料与工程
采用熔体快淬法制备成分为Nd10Fe80-xNbxB10 (x=0～6)的非晶条带,退火处理后得到纳米晶复合永磁合金.利用振动样品磁强计(VSM)分析该合金系的磁性能和软、硬磁性相间的交换耦合作用.结果表明,适量的Nb元素的添加可以使软、硬磁性相的晶粒细化,从而有效地增强合金中软、硬磁性相间的交换耦合作用,进而提高合金的综合磁性能.当Nb含量为4at％时,制得的合金条带具有最佳的综合磁性能:Hcj=936.02 kA/m,Br=0.91 T,(BH)max=125.86 kJ/m3.
关键词:
纳米晶复合
,
磁性能
,
交换耦合作用
,
Nb元素
王海龙
,
徐晖
,
张士岩
,
倪建森
,
谭晓华
,
白琴
,
蒙韬
功能材料
采用快淬和晶化退火法制备了成分为Nd8.5Fe76.6-xGaxCo5Zr2.7B6.2(x=0～0.5)的纳米晶复合永磁粘结磁体,研究了其磁性能的变化.结果表明,适量Ga元素的添加能有效提高磁体退磁曲线的方形度,进而提高磁体的最大磁能积.Ga含量0.2%(原子分数),快淬速度为16.0m/s的合金经670℃/4min的晶化处理后,制得的粘结磁体具有较佳的磁性能:Br=0.745T,jHc=730.1kA/m,(BH)max=80.1kJ/m3.适量的Ga元素的添加可以提高磁体的温度稳定性.Ga含量为0.2%(原子分数)的合金具有较好的温度系数,在25～150℃温度区间内剩磁温度系数α=-0.091%/℃,内禀矫顽力温度系数β=-0.353%/℃.
关键词:
纳米晶复合
,
粘结磁体
,
磁性能
,
温度系数
范海平
,
徐晖
,
谭晓华
,
侯金超
,
满华
,
唐永军
,
白琴
稀有金属材料与工程
对Nd60-xPrxFe30Al10 (x=0,9,15,at％)大块非晶合金的磁粘滞行为进行了研究,进而分析了该类合金的矫顽力产生机理.结果表明:Nd60-xPrxFe30Al10 (x=0,9,15)合金在室温均表现为硬磁性,随着Pr元素含量的增加,合金的内禀矫顽力iHc逐渐减小.在合金的不可逆磁化率Xirr.随外磁场变化的曲线中,均在各自的内禀矫顽力附近出现了明显的峰.Pr元素部分替换Nd元素后,基本不影响合金的磁粘滞变化趋势.当Pr元素含量从0at％增加到15at％时,合金的热涨落场Hf略有减小,从11.1 mT减小到9.9 mT;激活体积Va由2.6×10-18cm3增加到2.9×10-18cm3;激活直径Da由17.1 nm增加到17.7 nm.激活直径Da的值与Nd基大块非晶里的纳米晶团簇(cluster)的尺寸相当,这可能是该类合金具有明显硬磁性的原因之一.
关键词:
磁粘滞性
,
块体非晶
,
矫顽力
潘攀
,
徐晖
,
范海平
,
唐永军
,
侯雪玲
,
白琴
,
马乐
稀有金属材料与工程
采用铜模吸铸法制备Nd56Fe30Al10Dy4大块非晶合金,利用差示扫描量热仪(DSC)、振动样品磁强计(VSM)、X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜(SEM)研究了该合金晶化过程中磁性及微观结构的变化.结果表明,铸态下合金表现为明显的硬磁性,在765 K退火后,合金中有少量晶态相产生,内禀矫顽力和饱和磁化强度略有下降.随着退火温度升高,合金中晶态相的相对含量逐渐增加,非晶相的相对含量逐渐减少,饱和磁化强度逐渐降低,但其内禀矫顽力变化不大.810 K退火后,合金完全晶化,铁磁性消失.结合合金的磁性能、微观结构、铁磁交换耦合作用的结果分析,Nd基大块非晶合金的矫顽力来源于合金中非晶相,但非晶相的相对含量却对矫顽力影响不大,这可以用强钉扎机制进行解释.
关键词:
Nd基大块非晶合金
,
晶化
,
硬磁性
,
微观结构
,
交换耦合作用
赵清
,
夏爽
,
周邦新
,
白琴
,
苏诚
,
王宝顺
,
蔡志刚
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2015.00124
采用工厂生产线上的冷拔机对镍基825合金管材进行冷拔加工后再退火,进行晶界工程(GBE)处理.利用EBSD和取向成像显微技术(OIM)研究了不同冷拔变形量和不同退火温度对825合金晶界特征分布(GBCD)的影响.结果表明,合金在冷拔变形5％,1050℃退火10 min时,低Σ值重合位置点阵(ΣCSL,coincidence site lattice,Σ≤29)晶界的比例可提高到75％以上(Palumbo-Aust标准),同时形成大尺寸的"互有Σ3"取向关系晶粒的团簇"显微组织(n=1,2,3,…).随着再结晶退火前冷拔变形量的增加,晶粒团簇的尺寸减小,同时低ΣCSL晶界的比例也下降,并且低ΣCSL晶界的比例随晶粒尺寸的增加而下降.当合金经过5％的冷拔变形后,在1050～1125℃退火处理10 min时的晶界特征分布无明显变化,退火温度对合金的低ΣCSL晶界比例影响较小;当经过3％,7％和10％的冷拔变形后,合金的低ΣCSL晶界比例随着退火温度的升高不断下降.
关键词:
镍基825合金
,
晶界特征分布
,
低ΣCSL晶界
,
晶粒尺寸
杨辉
,
夏爽
,
张子龙
,
赵清
,
刘廷光
,
周邦新
,
白琴
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2014.00552
通过拉伸变形5％及1100℃退火30 min的晶界工程(GBE)处理工艺,将304奥氏体不锈钢低∑重合位置点阵(CSL)晶界比例提高到75％ (Palumbo-Aust标准)以上,形成大尺寸的“互有Σ3n取向关系晶粒的团簇”显微组织.采用钨极气体保护焊焊接样品,对焊接后样品的HAZ区域进行显微组织表征和耐腐蚀性能测试.结果表明,GBE处理过的304奥氏体不锈钢具有较好的晶界网络稳定性,HAZ区域内仍具有高比例低CSL晶界,并且晶粒尺寸并未明显变大.在晶间腐蚀浸泡实验和电化学动电位再活化法(EPR)测试中,GBE处理的样品HAZ敏化区都表现出了更好的耐腐蚀性能,表明晶界工程可以有效改善304奥氏体不锈钢焊接热影响区耐晶间腐蚀性能.
关键词:
304奥氏体不锈钢
,
晶界工程
,
热影响区
,
晶间腐蚀
,
焊接
杨辉辉
,
刘廷光
,
夏爽
,
李慧
,
周邦新
,
白琴
上海金属
利用电子背散射衍射(EBSD)和取向成像(OIM)技术研究了形变量及退火时间对H68黄铜晶界网络的影响.结果显示,形变量对处理后样品的晶界特征分布及晶粒尺寸和晶粒团簇尺寸都有显著影响,而退火时间(10 min～3 h)所产生的影响不明显；其中经5％冷轧及在550℃下退火不同时间都能够显著提高H68黄铜的低∑CSL晶界比例到80％以上,晶界网络中形成了大尺寸的互有∑3n(n=1,2,3……)取向关系晶粒的团簇.
关键词:
H68黄铜
,
晶界工程
,
晶粒团簇
,
晶界网络
,
低∑CSL晶界比例
刘洁
,
谭晓华
,
徐晖
,
陶雪云
,
白琴
,
侯雪玲
功能材料
采用熔体快淬法制备了成分为Nd10Fe75B10Nb4xZrx(x=0～4)的合金条带,退火处理后得到了纳米晶复合永磁合金.利用振动样品磁强计(VSM)分析了该合金体系的退磁曲线、磁交互作用曲线(δM-H曲线)、磁化率x随外加磁场变化曲线,研究了其磁性能及软、硬磁性相间的交换耦合作用的变化.结果表明,添加适量的Zr元素可细化晶粒,从而有效地增强合金中软、硬磁性相间的交换耦合作用,进而提高合金的综合磁性能.当Zr含量为2％(原子分数)时,制得的合金具有最佳的综合磁性能:jHc=1059.16kA/m,Br=1.08T,(BH)max=185.72kJ/m3.
关键词:
纳米晶复合
,
磁性能
,
交换耦合作用
满华
,
徐晖
,
谭晓华
,
唐永军
,
白琴
,
侯雪玲
稀有金属材料与工程
采用铜模吸铸法制备了Fe44Co20Nd7Nb4B25大块非晶合金,利用差示扫描量热仪(DSC)、X射线衍射仪(XRD)、高分辨透射电镜(HRTEM)和振动样品磁强计(VSM)研究了该合金的结构、非晶形成能力、热稳定性及磁性能.结果表明:该合金为完全非晶结构,在室温下表现为良好的软磁性,并具有较好的非晶形成能力和热稳定性,晶化激活能Ep为642 kJ/mol.退火后该合金表现为硬磁性,退火温度为1003 K时,内禀矫顽力iHc达到最大值,为l164kA/m;退火温度为963 K时,剩余磁感应强度研和最大磁能积(BH)max的值最大,分别为0.27 T和15.79 kJ/m3.
关键词:
大块非晶合金
,
热稳定性
,
非晶晶化
,
磁性能
满华
,
徐晖
,
唐永军
,
白琴
,
侯雪玲
上海金属
采用铜模吸铸法制备了Fe64-xCoxNd7B25Nb4(x =0 ～40)块体合金,利用X射线衍射仪(XRD)、差示扫描量热仪(DSC)和振动样品磁强计(VSM)研究了该体系合金的非晶形成能力、晶化过程和磁性能.结果表明:Fe64-xCoxNd7 B25 Nb4(x=O～40)块体合金具有良好的非晶形成能力.在Co含量为0at％ ～ 40at％范围内,合金基本为非晶态.该系合金铸态时为软磁性,晶化处理后则表现为硬磁性.随着Co含量的不同,合金的晶化行为和晶化后的产物及对应的磁性能均有明显的变化.不含Co元素时,合金发生两级晶化反应；晶化过程中出现了亚稳相Fe23 B6,随着退火温度的升高,Fe23B6分解为Fe3B和α-Fe相.添加Co元素后,合金只发生一级晶化反应.Co含量为20at％的合金在1 003 K退火后,内禀矫顽力高达1 164 kA/m.
关键词:
大块非晶合金
,
非晶形成能力
,
磁性能
,
晶化过程
