林学强
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柳伟
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张晶
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董帅
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张海龙
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李效波
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蔡峰
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徐川川
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路民旭
腐蚀与防护
采用失重法、X射线衍射方法(XRD)、扫描电镜观察及其能谱分析等方法研究了TP100钢在含O2,CO2以及CO2与O2共存3种环境中的腐蚀行为.结果表明,在有CO2与O2共存环境中,TP100钢的腐蚀速率显著高于CO2或O2两种气体单独存在条件下.在有CO2与O2共存环境中,TP100钢表面形成主要由FeCO3,Fe3O4和Fe2O3组成的疏松多孔的腐蚀产物,这种多孔的腐蚀产物为腐蚀气体和溶液提供了快速通道从而促进了腐蚀,在基体表面出现了明显的蚀坑.
关键词:
O2腐蚀
,
CO2腐蚀
,
腐蚀速率
,
腐蚀形貌
,
TP100钢
李民强
,
郑震生
,
董亮
,
杨光
,
蔡峰
,
于俊峰
,
吴广春
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.07.019
目的：对海洋平台导管架外加电流阴极保护设计通电点的选择等问题进行分析，为海洋平台导管架阴极保护设计提供指导。方法利用BEASY CP数值模拟软件，通过数值模拟计算方法对导管架外加电流阴极保护系统设计的基础问题进行了研究，包括保护对象的确定、通电点的设置、辅助阳极选型和阳极数量及安装位置等。结果导管架外加电流阴极保护设计时，若只考虑海水浸渍部分，则无法使导管架海水和海泥部分均得到有效保护。设置通电点时，考虑电阻（1.01×10-6Ω/m）和不考虑电阻两种情况下导管架的保护电位相近，绝对误差不超过1 mV，通电点的位置对保护效果影响较小。阴极保护输出电流为17 A时，三种不同直径（300、600、900 mm）辅助阳极阴极保护系统的保护相近，保护电位在803~899.2 mV(vs. CSE)之间。三种不同阳极设计方案的输出电流分别为17、17、16.5 A，对应的保护效果分别为803.34~899.20 mV（vs. CSE）、802.96~850.64 mV（vs. CSE）、800.36~848.26 mV（vs. CSE）。2#阳极的保护效果比1#阳极的保护效果均匀，两支阳极方案在最低保护效果下所需电流比单支阳极更小且保护更均匀。结论设计外加电流阴极保护系统时，应当充分考虑与待保护对象相连接的所有金属结构物。对于小型导管架而言，金属电阻对导管架外加电流阴极保护系统的电位分布影响很小，因此通电点的选择较容易。外加电流阴极保护系统设计时应考虑电流密度对辅助阳极的消耗影响，选取适当尺寸的阳极。通过数值模拟方法，可以优化阳极数量和位置，从而实现保护电流较小且保护效果更均匀，并满足一定的经济性要求。
关键词:
导管架
,
外加电流阴极保护
,
数值模拟
,
设计
,
辅助阳极
,
通电点
李婷婷
,
郭海荣
,
陈爱华
,
蔡峰
,
李化龙
上海金属
利用加热炉模拟、动态再结晶以及热模拟等试验方法以及扫描电镜、金相显微镜等分析观察手段对无取向硅钢边裂的成因进行了探讨.结果表明,长时间加热使得板坯边部晶粒异常长大,晶界氧化并脱碳,轧制过程中边部温度过低,动态再结晶过程变弱,使得板坯边部延伸性能变差,是导致硅钢边裂的主要原因.建议通过适当降低铸坯加热温度、缩短保温时间、提高终轧温度来改善硅钢边裂缺陷.
关键词:
无取向硅钢
,
边裂
,
热轧
蔡峰
,
陈爱华
,
王平
,
李化龙
上海金属
为评价甲基磺酸体系高速镀锡添加剂的性能,在甲基磺酸镀锡液中加入A、B两种亚光添加剂进行电镀,采用极化试验、时间-电位曲线、赫尔槽试验、扫描电镜等方法考察了两种添加剂的电流密度范围、温度范围、阴极极化能力、镀层形貌及电流密度对锡沉积电位的影响.结果表明:以上试验方法可以为高速电镀添加剂性能评价提供参考,添加剂A比添加剂B拥有更宽的电流密度及温度范围、极化能力更强;适当地提高电流密度能细化晶粒,提高生产效率.
关键词:
冷轧
,
电镀锡
,
甲基磺酸
,
添加剂
李晨泓
,
仲华
,
魏然
,
陈光
,
蔡峰
,
刘英坤
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201610013
采用电化学试验、腐蚀模拟试验和挥发性测试试验等方法研究了缓蚀剂HYH-9在模拟丽水36-1海底管道内部工况下的缓蚀行为.结果表明:HYH-9是一种以二亚乙基三胺及其衍生物为主要成分,适用于二氧化碳和硫化氢条件下的油田专用缓蚀剂;缓蚀剂HYH-9具有较好的挥发性,能够与水很好地混溶,少量分散溶解于油中,可同时抑制X65钢腐蚀反应的阴阳极过程,属于偏阳极型的混合控制型缓蚀剂;缓蚀剂HYH-9对管道底部积水腐蚀和顶部冷凝结液腐蚀都能够起到较好的抑制作用.
关键词:
缓蚀剂
,
水溶性
,
油水分配性
,
电化学
,
高温高压腐蚀模拟
