陈炜
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薛雷
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承善
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滕广宇
,
吴明艳
功能材料
在通过温拉伸实验获得的真实应力-应变曲线的基础上,采用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来建立双相钢激光拼焊板温拉伸条件下的流变应力模型,方程中材料参数通过最小二乘法线性回归获得,并将其表示成应变的多项式形式,从而使此模型适用于整个应变过程中.流变应力的预测值与实验值吻合较好,预测的最大相对误差为6.27%,最大均方差为8.718MPa,从而验证了双相钢激光拼焊板温拉伸流变应力模型的准确性.
关键词:
温拉伸
,
流变应力模型
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双相钢
,
激光拼焊板
赵映辉
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葛鹏
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赵永庆
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杨冠军
,
汶建宏
稀有金属材料与工程
采用Gleeble-1500型热模拟试验机对Ti-1300近β钛合金进行了等温恒应变速率压缩试验.变形温度范围为:920～1010℃,应变速率范围为:0.01～10 s-1,最大变形量为80%.根据试验数据建立了Ti-1300合金高温热变形行为的流变应力模型,得出该合金的变形激活能为177.59 kJ/mol.结合样品的显微组织分析可知,该合金在低应变速率下发生了动态再结晶,且随着温度的升高,再结晶晶粒呈现长大的趋势:在高应变速率下以动态回复为主.结果表明,为获得细小的再结晶组织,Ti-1300钛合金宜在相变点以上50～150℃的温度范围内采用较低的变形速率进行锻造.
关键词:
钛合金
,
高温压缩
,
流变应力模型
,
变形激活能
周滨
,
申昱
,
陈军
,
崔振山
机械工程材料
采用Gleeble-1500D型热模拟试验机对Cr9Mo高合金钢进行热压缩变形,研究了该钢在温度1 173～1 473 K和应变速率10-3～1 s-1条件下的热塑性变形行为;并基于经典的应力-位错关系和动态再结晶动力学理论,分别建立了Cr9Mo钢的加工硬化-动态回复和动态再结晶两阶段的流变应力本构方程.结果表明:所建立的两个阶段的流变应力本构方程与试验曲线吻合较好,可以用该方程来预测Cr9Mo钢的高温流变行为.
关键词:
Cr9Mo高合金钢
,
动态回复
,
动态再结晶
,
流变应力模型
王健
,
杨海涛
,
王小巩
,
闫涛红
材料热处理学报
通过考虑临界应变以后的软化机制,构建了包括动态回复和动态再结晶过程的金属热成形分段流变应力数学模型.利用Gleeble3500热模拟试验机进行了X70HD抗大变形管线钢低应变速率到高应变速率下的单道次热压缩实验,获得了应力-应变曲线,并确定了基于Z参数的特征点、待定参数值,验证了模型不但在低应变速率下适用,在高应变速率下仍具备较高的准确性;建立了从动态再结晶开始到完成整个过程被考虑在内的再结晶动力学模型,通过与基于Johnson-Mehl-Avrami(JMA)方程求得的动态再结晶实际体积分数相比较,表明该动力学模型具有很高的精确度,可为抗大变形管线钢生产中的组织、性能预报提供理论依据.
关键词:
抗大变形管线钢
,
流变应力模型
,
高应变速率
,
动力学模型
张庭芳
,
黄菊花
,
杨国泰
,
扶名福
兵器材料科学与工程
doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2008.04.008
分别利用用户子程序二次开发方法和直接输入应力应变实验数据方法.在ABAQUS软件中获得镁合金材料模型进行镁板热拉深成形极限数值模拟研究.研究得出:镁合金板料极限拉深高度在一定范围内随凸凹模圆角的增大、凸模与板料间摩擦因数的增大、温度的提高而增大,随凹模、压边圈与板料间摩擦因数的增大、拉深速度的提高而减小,而随压边力的增大先是增大后来减小,最佳压边力为7 500N左右.研究结果表明:本文提出的含非常软化因子的镁合金高温流变应力数学模型能较好地预测流变应力,通过二次子程序开发方法在ABAQUS软件中加入自己的材料模型是切实可行的.
关键词:
镁合金
,
数值模拟
,
极限拉深高度
,
流变应力模型
,
用户子程序
王梦寒
,
黄龙
,
咸国材
稀有金属
doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2013.05.003
在应变速率为0.01 ～ 10.00 s-1、变形温度为700～850℃的条件下,通过热压缩实验研究Cu-Ag合金的高温流变行为,发现该合金高温流变应力对温度和应变速率比较敏感,且在不同条件下呈现的软化特征也有区别.通过双曲正弦本构方程和线性回归分析,得到了不同变形条件下,关于结构因子、材料参数、以及热变形激活能的6次多项式方程,从而建立了随材料参数变化的Cu-Ag合金流变应力本构模型.根据动态材料模型(DMM)建立功率耗散图和失稳图,并通过叠加得到Cu-Ag合金的热加工图,然后,利用热加工图确定了该合金的加工安全区和流变失稳区.分析可知Cu-Ag合金的最佳变形工艺参数主要处于3个区间:低温低应变速率区(变形温度为700～770℃,应变速率为0.0100～0.0316 s-1),该区域的峰值功率耗散系数η为0.46;高温中应变速率区(变形温度为780～835℃,应变速率为0.1 ～1.0s-1),该区域的峰值功率耗散系数η为0.33;和高温高应变速率区(变形温度为835～850℃,应变速率为3.162～10.000 s-1),该区域的功率耗散系数η峰值为0.33.
关键词:
Cu-Ag合金
,
热压缩变形
,
流变应力模型
,
加工图
陈雷
,
张英杰
,
李飞
,
裴建明
,
毛天桥
,
孙登月
材料热处理学报
采用热压缩试验研究了22Cr铸态双相不锈钢在变形温度为1000～1200℃,应变速率为1～50 s-1条件下的热变形行为.为了准确的表征双相不锈钢热变形过程中的力学行为,修正了热压缩过程中摩擦和变形热效应引起的流变应力误差.在此基础上建立了双相不锈钢的流变应力预测模型.该模型通过考虑应变对材料常数(α、n、Q和lnA)的影响,进一步获得了双相不锈钢热变形过程中流变应力与变形温度、应变速率和应变的关系.结果表明:所建立的模型能较好的预测双相不锈钢的热变形行为,预测值与实验值的相关系数为0.995,平均相对误差为4.48％.
关键词:
铸态双相不锈钢
,
高应变速率
,
修正
,
热变形
,
流变应力模型
代伟
,
易幼平
,
李蓬川
,
陈春
宇航材料工艺
利用Gleeble-1500热模拟试验机对300M超高强钢进行了热压缩试验,建立了材料流变应力模型；采用DEFORM 3D有限元软件对300M超高强钢起落架外筒模锻件锤锻成型过程进行了数值模拟,研究了不同工艺参数对锻件成型的影响.结果表明:模锻件在1100℃始锻温度下,经三火成型填充完全,锻件平均应力228 MPa,平均应变1.51.
关键词:
300M超高强钢
,
流变应力模型
,
数值模拟
曹兴民
,
朱玉斌
,
郭富安
,
汤玉琼
,
向朝建
,
杨春秀
稀有金属材料与工程
研究了Cu-Ti合金的热模拟压缩试验.试验表明:变形温度的升高和应变速率的减少使峰值应力和稳态应力显著降低,变形温度会影响进入稳态流动所需变形量.建立的Cu-Ti合金高温变形时的流变应力模型表征了变形温度、应变速率和变形程度对流变应力的影响,模型的计算精度较高.根据实验建立了热加工图.通过对热压缩变形过程中组织的观察得出,不连续β相的析出,是材料加工软化的主要原因.
关键词:
Cu-Ti合金
,
流变应力模型
,
不连续析出
