李友荣
,
彭岚
,
吴双应
,
曾丹苓
,
今石宣之
工程热物理学报
为了了解水平温度梯度作用时Czochralski(CZ)结构浅池内硅熔体热毛细对流的转变滞后特性,利用有限差分法进行了非稳态三维数值模拟,坩埚外壁被加热,半径为50 mm,晶体半径为15 mm,液池深度为3 mm,坩埚外壁与晶体生长界面温差变化范围为6～27 K.模拟结果表明,当逐渐增加温差时,在△T=9 K处,二维轴对称流动转变为三维稳态流动,在△T=20.6 K处,三维稳态流动转变为三维振荡流动;当逐渐减小温差时,在△T=19.5 K处,三维振荡流动才转变为三维稳态流动,因此,二次流动转变存在滞后,滞后温差约为1.1 K.
关键词:
热毛细对流
,
硅熔体
,
数值模拟
,
滞后
陈湘
,
陈云贵
,
唐永柏
,
肖定全
中国稀土学报
doi:10.11785/S1000-4343.20150307
以LaFe11.6Si1.4合金为研究对象,系统分析了该一级相变材料的居里温度(Tc)、磁场诱导磁相变的临界磁场(Hc)、磁化率(x)、磁滞、磁熵变(△S)、制冷能力(RCP)等磁性特性.结果表明:温度诱导磁相变的居里温度和磁场诱导磁相变的临界磁场均随磁场呈线性增加,ATC和△H随磁场和温度的变化率的值分别为4.1 K·T-1和0.2 T·K-1.当合金处于纯铁磁态和顺磁态时熵变磁熵变几乎为零,但磁场诱导的磁相变,会导致某一定温度下合金磁熵变有一个突变.但合金最大熵变并不是随磁场的增加而线性增加,当磁场达到一定值后随磁场增加其值基本没有变化.不同模型计算的制冷能力均随磁场的增加而呈线性增加.在两相共存态中,同一温度下两种不同铁磁的磁化率存在差异,即因磁场诱导的铁磁态相与合金中本身的铁磁态相的磁化率存在差异,且前者小于后者,这种物理现象对深入研究温度诱导和磁场诱导磁相变的差异有一定的参考价值.
关键词:
一级相变
,
磁熵变
,
滞后
,
两相共存
,
稀土
周定伟
,
马重芳
工程热物理学报
本文严格按照实验程序,首次系统地研究了沸腾起始点受圆形浸没射流冲击速度大小、液体流动方向、液体过冷度和喷嘴直径等因素的影响,将沸腾终止点与理论值进行了比较.结果表明:起沸点随液体过冷度增加而降低,与其它因素无关.并从强润湿性液体沸腾机理的角度对起沸点的影响因素给出了相应的解释.
关键词:
射流冲击
,
滞后
,
沸腾传热
,
强润湿性液体
张瑾
,
谷南驹
材料科学与工艺
doi:10.3969/j.issn.1005-0299.2001.04.017
为了研究CuAlMn形状记忆合金的相变滞后效应,以Cu-Al10.61-Mn6.95(w(B)/%)合金(A合金)与Cu-Al11.05-Mn6.81-Zn0.21(w(B)/%)合金(B合金)为研究对象,应用电阻法测定其相变点,并利用X射线衍射谱标定其结构.结果表明,A合金主要由18R马氏体构成,B合金主要由9R马氏体构成,而9R马氏体结构的合金相变滞后温度远大于18R马氏体结构的合金.为了进一步研究变形对相变滞后温度的影响,对B合金进行了拉伸变形试验.研究发现,通过增大预变形量可以有效地提高滞后宽度.
关键词:
Cu基合金
,
马氏体相变温度
,
滞后
,
变形
杨志刚
,
潘翠红
,
汪映寒
高分子材料科学与工程
聚合物基体对聚合物分散液晶（PDLC）膜电光性能影响很大。文中,用不同比例单乙烯基和二乙烯基单体通过可逆加成-断裂链转移自由基聚合（RAFT）得到了一系列超支化聚合物。这些超支化聚合物可作为＂活性＂预聚物用于聚合诱导相分离（PIPS）来制备超支化树脂基PDLC膜。结果表明,添加不同预聚物导致不同的表面形貌,进而影响到阈值电压大小。驱动电压对聚合物基体分子量有一定的依赖性,分子量高的基体驱动电压相对较高。此外,滞后和记忆效应随基体支化度提高而减小,这可能与超支化结构增强了聚合物与液晶间的相互作用力有关。
关键词:
聚合物分散液晶
,
超支化聚合物
,
可逆加成-断裂链转移
,
滞后
张文丛
,
房文斌
,
罗念宁
,
于振兴
,
王尔德
中国有色金属学报
通过对储氢材料储氢过程特点的分析, 自行设计安装了一套测量储氢材料储氢性能的装置.利用该装置在恒容条件测试具有不同初始氢气压力的吸氢动力学曲线, 以双排水法测试放氢动力学曲线, 并可通过合适的步骤, 测得储氢材料的PCT曲线.用该装置对机械球磨获得的镁基储氢材料(Mg-Ni-MnO2)进行储氢性能测试.结果表明: 该测试装置设计合理, 测试过程可靠; 由机械球磨获得的镁基储氢材料的吸放氢动力学性能优异, 其PCT曲线表明其吸放氢的滞后性小, 在吸放氢循环过程中能量损失小.
关键词:
储氢材料
,
动力学
,
测试
,
滞后
王峰
高分子材料科学与工程
聚合物“松弛”在高分子物理课程中是个重要的概念之一.文中从“松弛”的基本定义出发,对松弛的3个基本要素,即外界刺激、体系响应以及响应和刺激间的滞后进行了串讲和解读.刺激具有普遍意义且形式多样,体系的响应方式和外界刺激的形式之间是“多”对“多”函数关系.也就是说,一种形式的刺激引起多种形式的响应,不同形式的刺激可以引起相同形式的响应.滞后有2种基本形式.在恒定量的刺激情况下,体系的状态函数呈现随时间衰减;在交变刺激的情况下,体系的响应也是同频率交变的,但滞后一个相位.聚合物“松弛”的主要特点在于:一方面,高分子具有多层次结构和多重运动单元;另一方面,聚合物“松弛”贯穿于所有状态及过程,聚合物“松弛”量一般比较大,松弛时间相对较长,所以“松弛”特征显著.
关键词:
松弛
,
刺激
,
响应
,
滞后
邱桂学
,
吴人洁
复合材料学报
doi:10.3321/j.issn:1000-3851.2002.03.007
茂金属聚乙烯弹性体(mPE)作为一种全新的弹性体品种,特别适合于PP的增韧改性.然而,和其它弹性体一样,mPE的加入不可避免地引起PP的刚性和强度降低.为了补偿因加入弹性体带来的刚性和强度的损失,采用短玻璃纤维(SGF)对PP/mPE共混物进行增强,从而制得PP/mPE/SGF三元共混复合材料.采用滞后测量法,分别对PP/mPE共混物和PP/mPE/SGF三元复合材料的动态力学性能进行了研究.结果表明,这种复合材料具有非常高的动态弹性模量和动态负荷极限.
关键词:
聚丙烯
,
茂金属聚乙烯
,
共混物
,
复合材料
,
动态力学性能
,
滞后
余学斌
,
陈金舟
,
吴铸
,
夏保佳
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2004.05.017
对名义成分为TiMn1.2-xCrxV0.25Fe0.05(x=0.0,0.1,0.2,0.3,0.4)合金的储氢性能进行了研究结果表明,合金的晶格常数和晶胞体积随Cr含量的增加而增大;随着Cr含量的增加,合金的吸/放氢平台压力和滞后效应减小.随着Cr含量的变化,TiMn1.2-xCrxV0.25Fe0.05合金112峰半高宽(FWHM)和晶格常数c/a比率的变化与该合金吸/放氢平台斜率的变化-致,表明合金的平台斜率与合金的晶格畸变关系密切.TiMn1.0Cr0.2V0.25Fe0.05合金具有较大的储氢量、低的平台压力、小的滞后和斜率,适于作为质子交换膜燃料电池供氢源的储氢瓶应用.
关键词:
TiMn1.2-xCrxV0.25Fe0.05合金
,
储氢量
,
平台压力
,
滞后
,
斜率
张洪波
,
蒋成保
,
徐惠彬
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2007.11.018
采用区熔定向凝固技术制备了〈110〉取向(Tb0.36Dyo.64)1-xHoxFe2合金,研究了在0,5和10 MPa压力下该合金的磁致伸缩性能及其磁致伸缩的滞后特性.结果表明:在外加轴向压应力作用下,〈110〉取向(Tb0.36Dy0.64)1-xHoxFe2合金具有明显的磁致伸缩"跳跃效应";x＜0.3的合金在较宽的温度范围(-60-80℃)内具有巨磁致伸缩特性;随x的增加,合金磁致伸缩滞后显著降低.在外加压力为0,5和10 MPa时,相对于滞后宽度为10.4,13.5和16.6 kA/m的x=0合金而言,x=0.1合金的滞后宽度减小为9.3,11.6和13.7 kA/m;x=0.2合金的滞后宽度减小为7.5,10.8和12.9 kA/m;x=0.3合金的滞后宽度减小为5.4,8.8和9.8 kA/m.
关键词:
(TbDyHo)Fe2合金
,
定向凝固
,
磁致伸缩
,
滞后
