胡洁琼
,
谢明
,
杨有方
,
崔浩
,
陈永泰
,
刘满门
,
张吉明
贵金属
doi:10.3969/j.issn.1004-0676.2011.04.015
在铂族金属中,Ru对Pd的强化效果最显著,在Pd - Ru系中分别加入Zr、Mo、Y三种元素,在不改变二元系各种优越性能的前提下,可进一步提高其力学和电学性能.分别介绍了Pd - Ru -Zr、Pd - Ru - Mo、Pd - Ru -Y多元系稀贵金属合金相的性能及应用、国内外Pd - Ru -M(Zr,Mo,Y)多元系稀贵金属合金相的研究进展,以及多元系稀贵金属合金相的发展前景.
关键词:
金属材料
,
钯-钌系
,
固溶体
,
金属间化合物
,
马氏体转变
胡益丰
,
沈大华
,
邓文
稀有金属材料与工程
用正电子寿命谱测量法研究了Ni50.78Ti49.22合金B2相、R相和B19'相的微观缺陷和自由电子密度.通过比较Ni50.78Ti49.22合金在285和227 K时的寿命谱参数,可以发现R相的自由电子密度比B2相的低;R相缺陷的开空间较大,但其缺陷浓度比B2相的低.在100 K时Ni50.78Ti49.22合金处于B19'相.与R相相比,B19'相的自由电子密度增加,缺陷的开空间减小,同时缺陷浓度增大.随着温度的降低,Ni50.78Ti49.22合金中的微观缺陷和自由电子在多阶段马氏体转变中(B2→R→B19'相转变)起着重要作用.
关键词:
NiTi合金
,
微观缺陷
,
电子密度
,
马氏体转变
乔桂英
,
肖福仁
,
胡怡
,
张乐欣
,
廖波
钢铁研究学报
用Formaster-F全自动膨胀仪和THERMECMASTOR-Z热模拟试验装置测定了86CrMoV7钢未变形奥氏体、一次变形奥氏体和二次变形奥氏体的CCT曲线.结果表明:试验用钢只发生珠光体转变和马氏体转变;热变形明显地促进珠光体、马氏体转变;不发生珠光体转变的临界冷却速度由0.76 ℃/s (未变形)提高到3.1 ℃/s (一次变形)和1.5 ℃/s (二次变形);Ms点由143 ℃(未变形)提高到150 ℃ (一次变形)和170 ℃ (二次变形);热变形细化珠光体组织并使珠光体组织退化;变形奥氏体中的未溶碳化物可以促进珠光体组织形核,加速珠光体转变.
关键词:
热变形
,
CCT曲线
,
珠光体转变
,
马氏体转变
周勇
物理测试
调质钢管的缺陷分为:材质缺陷、轧制缺陷和热处理缺陷.其中材质缺陷与热处理缺陷中的淬火裂纹易于混淆.通过对油套管常用钢种模拟试验和生产数据分析认为:低合金碳锰钢管水淬不产生淬火裂纹.要提高调质钢管的合格率,主要应提高钢水纯净度、减少钢管的轧制缺陷.
关键词:
马氏体转变
,
淬火裂纹
,
成分偏析
,
脱碳
赵骏韦
,
胡正飞
,
陆传镇
上海金属
doi:10.3969/j.issn.1001-7208.2010.05.013
珠光体轨道钢是目前我国铁路轨道采用的主要钢种,其性能特点是抗磨损性能好,屈服强度高.珠光体轨道钢在服役时,表面发生损伤,有白蚀层生成,它对钢轨的服役寿命有重大影响.主要介绍了珠光体轨道钢白蚀层的研究进展,从白蚀层的形成过程、组织结构、形成机理等方面进行了阐述.
关键词:
珠光体轨道钢
,
白蚀层
,
渗碳体分解
,
马氏体转变
,
纳米晶粒
王大伟
,
林志平
,
李山东
,
黄志高
,
都有为
金属功能材料
铁磁形状记忆合金Ni45.4+xMn41.5-xSn13.1(x=0,1.5,3.0)(分别定义为样品1、2、3)系列通过电弧熔炼法制备得到.在1173 K下真空退火24 h,自然冷却至室温.利用X射线衍射仪和振动样品磁强计研究了合金的结构、磁性和磁熵变.等温磁化曲线和Arrott曲线表明合金在马氏体转变温度附近合金为典型的亚磁性状态.在1.2T的外场下样品2和3在马氏体转变温度附近发生大的磁熵变大小分别为3.8和3.7 J/kg K.样品1在磁性转变温度附近的磁熵变大小为2.24 J/kg·K.
关键词:
磁熵变
,
马氏体转变
,
铁磁形状记忆合金
,
磁制冷
王均
,
曾明
,
杨宏山
,
刘浩怀
,
孙志平
,
沈保罗
,
黄四九
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.06.018
用X射线衍射(XRD)、磁性法和透射电镜(TEM)等方法研究了不同热处理对一种含Mo、Cu高铬铸铁的组织的影响.结果表明:高铬铸铁亚临界处理和去稳处理中,基体会以二次碳化物的形式析出过饱和的碳和合金元素,残余奥氏体发生马氏体转变.在亚临界处理中,处理温度越高,马氏体转变越快;在去稳处理过程中,当温度为1000℃时残余奥氏体量最少,随着处理温度的提高,残余奥氏体反而增多.二次碳化物析出的顺序是首先析出颗粒状的(Fe,Cr)23C6,然后随着保温时间的延长(Fe,Cr)23C6发生原位转变为M3C,基体部分转变为珠光体.
关键词:
高铬铸铁
,
热处理
,
马氏体转变
,
二次碳化物
,
析出强化
宁保群
,
严泽生
,
付继成
,
别利剑
,
刘永长
钢铁
利用DIL805A/D高精度差分膨胀仪,通过线膨胀行为测量获得相关动力学信息,结合冷却后的组织特征.研究了T91钢不同冷却速度(2～6000℃/min)下过冷奥氏体的相变过程和产物,确定了该钢组织转变的临界冷却速度以及淬火速率对马氏体转变点及组织的影响,绘制了连续冷却转变曲线.研究表明:T91钢的连续冷却过程中只存在铁索体和马氏体转变区,10℃/min为马氏体转变的临界冷却速度.不同淬火速率对T91钢马氏体开始转变温度有较大的影响,它不同于随冷速增加而相变点升高的经典理论.淬火速率通过碳原子气团、内应力的形成来影响过冷奥氏体状态,从而影响相变点;随淬火速度的增加,过冷奥氏体转变后的组织呈细化趋势.
关键词:
T91
,
临界冷却速度
,
马氏体转变
,
连续冷却转变曲线
王丽娜
,
杨平
,
毛卫民
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00066
利用EBSD技术对不同应变速率下单向拉伸高锰TRIP钢中的马氏体相变进行了观察, 使用XRD数据计算了奥氏体(γ), hcp马氏体(ε-M)和bcc马氏体(α’-M)的体积分数, 并对γ→ε-M和ε-M→α’-M两阶段相变的变体选择进行了理论计算. 结果表明, 高速拉伸时TRIP行为仍然具有取向依赖性, 这是由不同取向γ晶粒内α’-M变体的机械功差异引起的. 应变速率的提高促进ε-M→α’-M转变, 但总的马氏体转变量降低, 即高速拉伸抑制了TRIP效应. TRIP钢静态拉伸时α’-M变体选择较强, 动态拉伸时变体选择减弱. 静态拉伸时, <111>γ和<100>γ晶粒内α’-M变体选择可用局部应力对变体做功来计算. 高速拉伸时, 需结合应力对α’-M变体做功大小及应变能、界面能来分析这些γ晶粒内的变体选择规律. 与1个α’-M变体单独出现相比, 一对具有特殊取向关系的变体同时出现, 可以降低变体的应变能, 使得不利变体能够出现.
关键词:
高锰钢
,
马氏体转变
,
变体选择
,
电子背散射衍射(EBSD)
