孙薇
,
孙蓟泉
,
赵征志
,
赵文龙
,
包阔
钢铁钒钛
利用Gleeble - 3500热模拟机,针对汽车大梁板610L连铸坯,进行了高温热塑性试验.同时利用扫描电镜分析试样的断口性质及显微组织与塑性的关系.试验结果表明:在1 300～600℃区间存在两个脆性温度区,其中第Ⅲ脆性温度区为910 ～705℃.研究了第Ⅲ脆性区的脆化原因.为该钢种连铸和热轧工艺制度的制定提供了依据.
关键词:
汽车大梁板
,
连铸坯
,
高温热塑性
,
第Ⅲ脆性区
陈艳
,
江中块
,
路坦
,
杨旭东
,
张琪
,
倪峰
钢铁
doi:10.7513/j.issn.1004-7638.2015.04.007
为研究Nb和Ti的添加对700 MPa级含Nb-Ti高强钢凝固过程析出物及铸坯高温塑性的影响,采用Gleeble-3500测试其高温力学性能,并用扫描电镜和能谱仪对其断口形貌和析出物进行观察与分析.利用Thermo-calc热力学软件研究含Nb-Ti高强钢凝固过程中析出物的种类和析出温度.由高温拉伸测试结果知Nb的添加使700MPa高强钢铸坯的第Ⅲ脆性区温度范围增宽且向高温方向延伸(725 ～925℃).计算得知700MPa级含Nb-Ti高强钢凝固过程中会析出Nb、Ti碳氮化物.1 100℃左右700 MPa级含Nb-Ti高强钢中含NbC的面心立方相大量析出是导致铸坯塑性快速下降的原因.835℃左右,由于发生γ→α相变,铸坯塑性进一步降低.当共析转变结束(655℃左右),铸坯塑性恢复.以上研究为减少700MPa级含Nb-Ti高强钢铸坯裂纹提供了参考数据.
关键词:
含Nb-Ti高强钢
,
高温热塑性
,
Thermo-calc软件
,
析出物
赵新宇
,
刘洋
,
甄新刚
,
王海宝
,
王文军
,
邹扬
钢铁
制作直径10mm试样模拟铸坯表面,使用Gleeble-2000D热模拟试验机研究表面控制冷却下强冷和返温阶段板坯表面热塑性及组织形貌的变化规律,为表面组织控制冷却在立弯式板坯连铸机上的应用提供理论依据.研究结果表明:强冷阶段,魏氏组织和膜状先共析铁素体的形成造成试样塑性恶化.返温阶段,返温处理有效地消除了这种恶化,将试样断面收缩率最小值提高至40％以上.因此表面控制冷却在立弯式连铸机上应用时,强冷阶段应在铸坯进入弯曲段之前完成,铸坯可以在返温阶段进入弯曲段.
关键词:
表面组织控制冷却
,
强冷
,
返温
,
高温热塑性
,
金相组织
王辉
,
刘文艳
,
叶仲超
稀有金属材料与工程
采用Gleeble2000高温力学性能模拟试验机对不同铝含量双相钢高温热塑性进行了对比研究.结果表明,Al的加入使得双相钢的高温低塑性区向高温区域偏移,温度区间由低铝时的710～920 ℃升高到高铝时的800～1020 ℃;为了避免铸坯表面产生裂纹,高铝双相钢矫直段温度应控制在1050～1150 ℃范围内,冷却水应采用弱冷水制度,并合理控制钢中的N、S及O的含量.同时发现,试验钢高温热塑性随着应变速率的增大而提高.
关键词:
冷轧双相钢
,
高温热塑性
,
应变速率
,
脆性区
,
连续铸造
程久珊
,
刘静
,
张云燕
钢铁研究
采用Gleeble2000试验机测试了HG70钢连铸坯的高温力学性能,利用金相显微镜、扫捕电镜、透射电镜观察了第Ⅲ脆性温度区内拉伸试样断口部位的显微组织及形貌.结果表明HG70钢的高温强度较好,500℃时的抗拉强度为550 MPa第二相引起塑性凹槽区的温度范围与晶界铁素体网膜导致塑性凹槽区的温度范围连接叠加,导致第山脆性温度口袋区谷底低、平谷宽.
关键词:
HG70钢
,
连铸坯
,
高温热塑性
宋娜
,
夏禹
,
史文
,
李麟
上海金属
利用Gleeble-3500试验机对低碳硅锰TRIP钢的高温热塑性进行研究,获得了试验钢的热塑性与温度的关系.通过绘制抗拉强度、断面收缩率与温度的关系曲线,得到了其低塑性温度区,即在0.01 s-1应变速率下710 ～950℃温度区间为第Ⅲ脆性区,试验钢的最佳开轧温度为900 ～1 100℃,从而为实际生产提供参考.
关键词:
TRIP钢
,
高温热塑性
,
塑性低谷
王志军
物理测试
针对管线钢L245钢在太钢炼钢二厂北区3号宽板坯铸机生产时铸坯角部经常出现横裂纹,造成其热轧后卷板边部存在裂纹缺陷,利用Gleeble-3800型热/力学模拟试验机对管线钢L245钢进行了高温面塑率及高温强度的测试,并用扫描电镜对测试试样断口形貌进行观察.从试验结果分析认为:管线钢1245钢的化学成分设计决定其对裂纹的敏感性,由于第Ⅲ区脆性温度区间的高温面塑率低导致其在连铸过程铸坯冷却或受力不均衡情况下铸坯角部裂纹的发生.为要避免铸坯角部横裂纹的产生,在连铸坯矫直时,其角部温度应避开第Ⅲ区脆性温度区间.
关键词:
L245
,
高温热塑性
,
裂纹
