李慧艳
,
董超芳
,
邹士文
,
肖葵
,
孙敏
,
钟平
,
李晓刚
中国腐蚀与防护学报
通过扫描电镜结合能谱分析,对Aermet100钢、300M钢和超高强不锈钢3种超高强钢在绳状青霉、黄曲霉和杂色曲霉3种单一菌种中的腐蚀形貌进行观察分析,结果表明:3种超高强钢试样进行84 d霉菌试验后,试样表面都发生一定的腐蚀.其中,在杂色曲霉环境中,3种超高强钢腐蚀都比较严重.采用扫描Kelvin探针测试技术,研究了3种超高强钢在杂色曲霉环境中的腐蚀行为,结果表明:杂色曲霉对Aermet100钢和300M钢的腐蚀行为有一定促进作用；而杂色曲霉形成的生物膜覆盖在超高强度不锈钢表面,抑制其腐蚀的发展.
关键词:
Aermet100钢
,
300M钢
,
超高强不锈钢
,
绳状青霉
,
黄曲霉
,
杂色曲霉
,
扫描Kelvin探针
邓春明
,
刘敏
,
周克崧
,
伍超群
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2007.04.004
夹杂物尺寸对超高强结构钢的疲劳寿命有明显影响.疲劳断口分析表明,300M超高强钢中的疲劳裂纹源主要由其中的夹杂物所造成.而超音速火焰喷涂WC/17Co处理后300M钢裂纹源全部来自于基体中的夹杂,夹杂组成均为Al2O3.xCaO.ySiO2.分别采用统计极值法和广义Pareto分布对不同质量300M钢中的最大夹杂物进行估计,与实际疲劳断裂的最大夹杂物尺寸进行对比,并对不同质量300M钢的疲劳极限进行估算.HVAF处理使300M钢中次表面的残余压应力增大,对抑制裂纹萌生和扩展有利.试验结果表明,在低载荷下HVAF提高了基体疲劳寿命,而在高载荷下由于压应力作用有限,以及喷砂氧化铝对300M钢表面造成损伤带来负面作用而降低300M钢的疲劳寿命.
关键词:
300M钢
,
WC/17Co
,
超音速火焰喷涂
,
疲劳性能
,
夹杂物
,
喷丸
,
涂层
李慧艳
,
董超芳
,
邹士文
,
肖葵
,
孙敏
,
钟平
,
李晓刚
中国腐蚀与防护学报
通过扫描电镜结合能谱分析,对Aermet100钢、300M钢和超高强不锈钢3种超高强钢在绳状青霉、黄曲霉和杂色曲霉3种单一菌种中的腐蚀形貌进行观察分析,结果表明:3种超高强钢试样进行84 d霉菌试验后,试样表面都发生一定的腐蚀.其中,在杂色曲霉环境中,3种超高强钢腐蚀都比较严重.采用扫描Kelvin探针测试技术,研究了3种超高强钢在杂色曲霉环境中的腐蚀行为,结果表明:杂色曲霉对Aermet100钢和300M钢的腐蚀行为有一定促进作用；而杂色曲霉形成的生物膜覆盖在超高强度不锈钢表面,抑制其腐蚀的发展.
关键词:
Aermet100钢
,
300M钢
,
超高强不锈钢
,
绳状青霉
,
黄曲霉
,
杂色曲霉
,
扫描Kelvin探针
周克崧
,
邓春明
,
刘敏
,
宋进兵
,
邓畅光
稀有金属材料与工程
以涂层在飞机起落架的应用作为研究背景,在300M超高强钢基体上对替代电镀硬铬的两种高速火焰喷涂WC-17Co和WC-10Co4Cr涂层的疲劳和抗中性盐雾腐蚀性能进行了研究.结果表明,两种有涂层的300M钢的疲劳寿命均高于无涂层300M钢,如考虑扣除涂层承受载荷,有涂层的300M钢与无涂层300M钢的疲劳寿命相当.喷砂镶嵌在基体表面的刚玉砂粒导致有WC-10Co4Cr涂层的疲劳寿命低于有WC-17Co涂层的300M钢.两种涂层对基体的疲劳性能都没有负面影响;两种涂层都提高了300M钢的抗盐雾腐蚀性能,但有WC-10Co4Cr涂层的300M钢表现出更好的抗盐雾腐蚀性能.综合比较两种涂层的性能,高速火焰喷涂WC-10Co4Cr涂层是更好的电镀铬替代涂层.
关键词:
300M钢
,
高速火焰喷涂
,
WC-17Co涂层
,
WC-10Co4Cr涂层
,
疲劳
,
盐雾腐蚀
王克然
,
赵爱国
,
樊立伟
,
赵振业
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2003.01.013
对300M钢制锻件中的凹坑缺陷进行了观察与分析,并对凹坑缺陷的形成机理进行了分析与研究.结果表明,锻件中的凹坑缺陷是在锻造过程中产生的,它是在锻件裂纹延性开裂与扩展时,伴随锻造裂纹的产生、扩展以及微裂纹与空洞形成、连通、圆钝与氧化而形成的.
关键词:
锻件
,
凹坑缺陷
,
锻造裂纹
,
300M钢
温余远
,
鲁世强
,
刘俊伟
,
刘大博
,
刘天琦
材料热处理学报
研究了300 M钢在不同加热温度（850～1180℃）和保温时间（5～120 min）下的奥氏体晶粒长大规律。绘制了300 M钢奥氏体晶粒尺寸在不同加热温度和保温时间下的等值线图;利用Sellars晶粒长大模型,构建了300 M钢的奥氏体晶粒长大数学模型。结果表明,300 M钢在高温加热时具有较好的抗晶粒粗化能力,在1050℃左右开始粗化。奥氏体晶粒尺寸等值线图可定性和定量预测奥氏体晶粒长大规律;奥氏体晶粒长大数学模型可用两个数学公式来描述,即当加热温度为850℃≤T≤1050℃时,d6.14=texp（68.97-64945.88/T）;当加热温度为1050℃≤T≤1180℃时,d7.39=texp（134.56-144504.52/T）。
关键词:
300M钢
,
奥氏体晶粒
,
晶粒长大
,
模型
马少海
,
厉勇
,
王春旭
,
黄顺喆
,
韩顺
,
刘宪民
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2014.3.007
将Q-P工艺应用于300M钢,得到300M钢的单轴拉伸曲线,对拉伸各阶段规律进行分析,并采用TEM、SEM和XRD等方法,研究了Q-P工艺对300M钢性能和组织的影响.结果表明:与传统工艺相比,Q-P工艺下超高强度300M钢的强度大幅降低,弹性变形能Ee降低,均匀塑性变形能Ep和裂纹形成能Ee+Ep则大幅提高;残余奥氏体含量可提高至15.62％,并以薄膜状存在于板条间或以小块状存在于原奥氏体晶界、板条束界;其相组成为先形成的板条状马氏体+新鲜马氏体+残余奥氏体+ε-碳化物.Q-P工艺明显提高了300M钢抗裂纹形成和扩展的能力,延长了材料的均匀塑形变形阶段,推迟缩颈发生.
关键词:
Q-P工艺
,
300M钢
,
超高强度
,
马氏体
,
残余奥氏体
,
裂纹形成能
卢国鑫
,
陆峰
机械工程材料
采用喷丸强度分别为0.424 mm和0.576 mm的两种工艺对300M钢进行高强度喷丸强化,从表面完整性、残余应力场、显微硬度及抗疲劳性能等方面研究了高强度喷丸对300M钢的强化效果.结果表明:喷丸强化处理后,300M钢试样喷丸面均被弹坑完全覆盖,表面粗糙度显著提高;喷丸后试样表层形成较高的残余压应力场,表面显微硬度得到提高;喷丸后试样疲劳寿命比喷丸强化前的有小幅提高,较高的表面粗糙度造成的应力集中以及微裂纹的产生是其疲劳寿命没有明显提高的主要原因.
关键词:
300M钢
,
喷丸强化
,
表面完整性
,
残余应力场
,
抗疲劳性能
陈由红
,
王淑云
,
东赟鹏
,
张敏聪
,
刘趁意
,
孙兴
航空材料学报
doi:10.3969/j.issn.1005-5053.2011.z1.011
通过300M钢楔形试样镦粗试验,研究了不同锻造温度、不同保温时间和不同变形量对该材料低倍组织的影响,分析得出了300M钢锻造粗晶临界温度和临界变形量;并试验研究了300M钢低倍粗晶细化的有效方法.结果表明:(1)300M钢锻造时奥氏体晶粒粗化临界温度TGC为1050℃;(2)因锻造温度过高所形成的低倍粗晶,通过合适的变形量或热处理能够予于有效消除;(3)保温时间长短对低倍粗晶没有明显的影响;(4)在0%~5%之间存在晶粒粗化的临界变形量,这一临界变形程度是锻造时必须控制的最小变形程度.
关键词:
300M钢
,
粗晶
,
楔形试验
,
临界温度
,
临界变形量
刘丰刚
,
林鑫
,
宋衎
,
宋梦华
,
韩一帆
,
黄卫东
金属学报
doi:10.11900/0412.1961.2016.00282
采用激光立体成形技术进行了300M钢修复实验,利用XRD、SEM及动态散斑等手段研究了激光成形修复300M钢沉积态和热处理态的组织及力学性能特征。结果表明,300M钢基材区由马氏体、贝氏体及少量残余奥氏体组成;修复区由顶部的贝氏体组织,中部的马氏体和贝氏体的混合组织,到底部的回火马氏体组织呈现连续转变;热影响区则呈现为不均匀的马氏体组织。经过淬火+回火处理后,各区域的组织变得均匀,均为回火马氏体和贝氏体的混合组织。修复后沉积态试样的拉伸性能远低于锻件标准。但经过热处理后,修复试样的各项力学性能指标均有显著提高。应力-应变测试结果表明,沉积态和热处理态试样在弹性变形阶段的应变都是均匀增加的,而超过最大拉伸强度后,局部应变在修复区急剧增加。这与试样的组织协调变形能力及应变硬化指数有关。
关键词:
激光成形修复
,
激光增材制造
,
300M钢
,
显微组织
,
力学性能
,
应力-应变分布
