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Annealing Effect on Wear Resistance of Nanostructured 316L Stainless Steel Subjected to Dynamic Plastic Deformation

材料科学技术（英）

关键词: 316L不锈钢 , 纳米尺度 , 塑性变形 , 耐磨性 , 316L奥氏体不锈钢 , 火动态 , 耐磨损性 , DPD

Characteristics of Mechanical Properties and Microstructure for 316L Austenitic Stainless Steel

钢铁研究学报(英文版)

关键词: 316L奥氏体不锈钢 , 微观结构 , 力学性能 , 扫描电子显微镜 , 透射电子显微镜 , 加工硬化率 , 固溶处理 , 机械性能

316L与2205不锈钢的腐蚀行为研究现状

刘佐嘉

腐蚀与防护

本文综述了研究316L奥氏体不锈钢与2205双相不锈钢的化学与电化学方法,进一步探索316L不锈钢与2205不锈钢的腐蚀敏感性.并且探讨了316L不锈钢与2205不锈钢的应用和发展以及在应用与发展中遇到的腐蚀问题.大量研究表明,在相同条件下2205不锈钢的耐蚀性要比316L不锈钢好得多,2205双相不锈钢以其优良的耐腐蚀性能在某些低温环境下取代单一相的316L奥氏体不锈钢是完全可能的.

关键词: 316L奥氏体不锈钢 , 2205双相不锈钢 , 腐蚀类型 , 研究方法 , 耐蚀性

膨胀干燥机加热夹套开裂原因分析

唐世华 , 郝俊文 , 潘红良 , 陈珏 , 王水河

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2007.01.020

膨胀干燥机加热夹套在实际使用中经常发生开裂事故,为了保证其正常运行,对加热夹套的开裂原因进行了分析.结果表明:加热夹套开裂的主要原因是316L奥氏体不锈钢不耐氯化物腐蚀,焊缝有一定的缺陷和腐蚀介质存在,属于一种典型的应力腐蚀失效形式.并探讨了防止其开裂的方法.

关键词: 膨胀干燥机 , 加热夹套 , 316L奥氏体不锈钢 , 应力腐蚀

含CO2气田用316L奥氏体不锈钢的应用边界条件

李科 , 施岱艳 , 李天雷 , 曹晓燕

机械工程材料

结合含CO2气田的实际工况，在模拟气田冷凝水、气田水溶液中对316L奥氏体不锈钢焊接接头在不同温度、pH值、氯离子质量浓度、加载应力条件下的抗氯化物应力腐蚀开裂性能进行了研究，提出了含CO2气田用316L奥氏体不锈钢管的应用边界条件。结果表明：316L奥氏体不锈钢在含CO2气田中使用时，随pH值的不同，温度、氯离子质量浓度的应用边界条件会发生变化。

关键词: 含O2 , 气田 , 316L奥氏体不锈钢 , 氯化物 , 应力腐蚀开裂 , 边界条件

奥氏体不锈钢纵向焊接残余应力分布的有限元模拟

代雪佳 , 凌泽民 , 刘明翔

机械工程材料

以LED集鱼灯基板与灯壳的搭接接头为例,建立了热力学耦合的三维有限元模型,运用SYSWELD焊接专业软件,对316L奥氏体不锈钢薄板焊接件在不同焊接条件下纵向残余应力分布进行有限元模拟与分析,研究了预热温度和焊接顺序对纵向残余应力分布的影响,并将模拟结果与实测结果进行了对比.结果表明:采用预热可以有效降低焊接件的纵向残余应力;随着预热温度的升高,纵向残余应力降低;焊接顺序对纵向残余应力的影响不大;模拟结果与实测结果比较吻合,验证了计算用模型的准确性.

关键词: 预热 , 焊接顺序 , 316L奥氏体不锈钢 , 纵向残余应力 , 数值模拟

塑性预变形对316L奥氏体不锈钢氢脆的影响

董伟南 , 王艳飞 , 巩建鸣

机械工程材料

对316L奥氏体不锈钢板试样进行不同程度的塑性预变形,通过电化学充氢及拉伸试验,研究了塑性预变形对316L奥氏体不锈钢氢脆的影响.结果表明:随着塑性预变形量的增大,316L不锈钢的屈服强度和抗拉强度均有提高,但塑性降低;充氢后316L不锈钢的强度变化不大,但塑性进一步降低,充氢导致了316L不锈钢发生塑性损减,且随着塑性预变形程度的增大,氢致塑性损减的程度也增大,塑性预变形导致材料的氢脆敏感性增大.

关键词: 316L奥氏体不锈钢 , 预变形 , 氢脆 , 塑性损减

316L奥氏体不锈钢中时效条件下析出相演变行为的研究

丁秀平 , 刘雄 , 何燕霖 , 符仁钰 , 李麟

材料研究学报 doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2009.03.008

通过定量金相,SEM&EDS、TEM等实验技术分析316L奥氏体不锈钢中析出相随时效时间、温度的变化,并测定析出相的体积分数与尺寸.结合热力学计算表明:在316L奥氏体不锈钢中,经850℃时效处理后,析出相为M23C6型碳化物,且随着时效时间的延长,析出量明显增多,尺寸增大;经650℃时效处理100 h后,主要析出相类型为χ相.

关键词: 金属材料 , 316L奥氏体不锈钢 , 时效处理 , 析出相 , M23C6型碳化物

不锈钢低温气体渗碳的C浓度与扩散应力测量与计算

王艳飞 , 巩建鸣 , 荣冬松 , 高峰

金属学报 doi:10.3724/SP.J.1037.2013.00537

开展316L奥氏体不锈钢块状试样低温气体渗碳实验,测量渗碳层内沿深度方向的C浓度和应力的大小及分布;基于应力-扩散耦合作用理论,建立渗碳后渗碳层内的C浓度和应力分布的计算模型,利用该模型计算上述渗碳实验后试样沿深度方向的C浓度和应力分布,并将模型计算结果和实验结果进行比较.结果表明,低温气体渗碳后钢在表层产生一层含高C浓度的渗碳层,渗碳层内重现高的压应力,C浓度和压应力均在表面处最大,随着深度的增加而逐渐降低,压力和浓度的大小之间呈直线关系;考虑应力-扩散的耦合作用的扩散计算模型计算得到的C浓度分布和实验测量结果符合的较好,表明扩散引起的应力在低温气体渗碳的C扩散中扮演重要角色;扩散压应力的产生显著增加了C的表观扩散速度,在低温气体渗碳等类似的渗碳或氮的扩散机制研究中,需考虑扩散引起的扩散压应力与扩散之间的相互作用关系.

关键词: 低温气体渗碳 , 316L奥氏体不锈钢 , C浓度 , 扩散应力

奥氏体不锈钢低温渗碳硬化处理后的化学亮化处理

王扬亚 , 赵程

表面技术 doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2016.01.017

目的 研究一种化学方法对经过低温离子渗碳后的奥氏体不锈钢表面进行亮化处理. 方法 采用酸洗(草酸180~200 g/L,硫脲10~15 g/L,OP-10 10~15 mL/L,温度为70 ℃,时间为3 min)、除积炭(邻二氯苯610 g/L,水30 g/L,氢氧化钠20 g/L,油酸100 g/L,甲酚240 g/L,处理温度为70 ℃,在超声波中清洗120 min)、碱洗(氢氧化钠110 g/L,碳酸钠110 g/L,高锰酸钾50 g/L,溶液温度为70℃,在超声波中清洗30 min.)、再酸洗(草酸180~200 g/L,硫脲10~15 g/L,OP-10 10~15 mL/L,溶液温度为70 ℃,在超声波中清洗1 min)的化学处理过程,对低温离子渗碳硬化处理后的316 L奥氏体不锈钢表面进行亮化处理,并对亮化处理前后硬化层的组织结构、厚度、硬度及耐蚀性能进行比较. 结果 硬化处理后的不锈钢经过化学亮化处理过程,就可以比较彻底地去除硬化层表面的黑膜,恢复不锈钢的本色. 结论 化学表面亮化处理后,不锈钢渗硬化层的损失量比较小,去除黑膜后的不锈钢表面表现出很好的耐蚀性能.

关键词: 316L奥氏体不锈钢 , 低温离子渗碳 , 黑膜 , 化学亮化处理 , 耐蚀性能