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热加工对铸造AM50镁合金显微结构和力学性能的影响

郑立静 , 王春晖 , 侯亮卓 , 李国强 , 李焕喜 , 闫蕴琪

稀有金属 doi:10.3969/j.issn.0258-7076.2005.05.004

采用锻造和等通道转角挤压(ECAP)等技术研究了热加工对铸造AM50镁合金显微结构和力学性能的影响, 以改善该合金的力学性能.结果发现, ECAP对铸造AM50镁合金和锻造AM50镁合金两种显微结构的影响不同, 这是由于两种状态初始晶粒尺寸不同引起的.铸态AM50镁合金晶粒尺寸粗大, 经过ECAP工艺后, 晶界上出现大量平直滑移线;而锻态AM50镁合金经过ECAP工艺后, 晶粒进一步细化, 滑移线痕迹不明显.铸态AM50镁合金经过ECAP工艺后显微硬度从54.5提高到72.3, 锻造AM50镁合金经过ECAP工艺后显微硬度从60.3提高到81.9.铸造AM50镁合金经过锻造及ECAP工艺热加工后力学性能抗拉强度提高到320 Mpa, 同时延伸率保持在35%以上.

关键词: AM50镁合金 , 等通道转角挤压(ECAP) , 显微结构 , 力学性能

镁合金微弧氧化电解液中纳米SiC添加量对膜组织结构和摩擦磨损性能的影响

刘启明 , 王淑艳 , 刘莉 , 李涛 , 杜沣

材料保护

为了改善镁合金微弧氧化膜的性能,在Na2SiO3-NaAlO2复合电解液中添加不同含量的纳米SiC对AM50镁合金进行微弧氧化.利用膜层测厚仪、共聚焦激光显微镜(CLSM)、扫描电镜(SEM)、能谱仪分别研究膜的厚度、表面粗糙度、微观形貌和元素分布,采用摩擦磨损试验机对镁合金微弧氧化前后的干滑动磨损行为进行了研究,测量摩擦系数和磨损速率,运用SEM和CLSM对磨损后的形貌进行观察,并用能谱仪分析成分.结果表明:随电解液中纳米SiC含量的增加,微弧氧化膜的厚度和表面粗糙度均增大,颜色加深,膜层的摩擦系数和磨损速率均呈现先减小后增大的趋势;当SiC含量为6 g/L时氧化膜的摩擦系数最小、磨损速率最低,耐磨性能较好.

关键词: 微弧氧化 , Na2SiO3-NaAlO2复合电解液 , 纳米SiC , AM50镁合金 , 摩擦磨损

锶及固溶处理对AM50镁合金组织和高温力学性能的影响

冒国兵 , 孙宇峰 , 张光胜 , 刘琪

材料热处理学报

研究了添加不同含量的锶(Sr)及同溶处理(T4)对AM50镁合金显微组织和高温(150℃)拉伸性能的影响.结果表明:当Sr加入量为0.7 wt%和1.4 wt%时,AM50合金中形成了层片状的Al4Sr新相,而Mg17Al12相被抑制形成,固溶处理使Al4Sr相由层片状转变为颗粒状.当Sr加入量为2.8 wt%和3.5 wt%时,AM50合金中形成了骨骼状的Sr5Al9新相,固溶处理使热稳定性较高的Sr5Al9相由骨骼状向层片状和颗粒状转变.加入Sr能细化晶粒并显著提高合金在150℃下的拉伸性能,固溶处理明显提高了AM50-2.8Sr和AM50-3.5Sr合金高温下的抗拉强度,但对AM50-0.7Sr和AM50-1.4Sr合金高温拉伸性能影响较小.

关键词: AM50镁合金 , 锶合金化 , 固溶处理 , 显微组织 , 高温力学性能

AM50镁合金孔挤压强化对其疲劳性能的影响

田峰 , 杨辉

表面技术

目的 研究孔挤压处理对AM50镁合金疲劳性能的影响.方法 对AM50镁合金进行孔挤压强化处理,使试样表面产生有益的残余压应力分布,并对残余应力的分布进行测定.对未处理镁合金及孔挤压镁合金进行疲劳性能测试,对比疲劳寿命及疲劳裂纹扩展速率,对疲劳断口进行扫描,分析孔挤压对AM50镁合金疲劳性能的影响.结果 孔挤压处理后,孔周围残余压应力深度达到5.5 mm,且最大压应力值达-563 MPa,试样的疲劳寿命较未处理时增加了9倍,疲劳裂纹扩展速率大大降低,疲劳裂纹源由未处理时的孔表面转移到了挤压强化层内部.结论 孔挤压可以明显抑制疲劳裂纹的萌生,延长疲劳寿命.

关键词: AM50镁合金 , 孔挤压 , 疲劳性能 , 断口扫描

热处理对挤压添加钙AM50镁合金组织及力学性能的影响

王渠东 , 彭建国 , 丁文江 , 米歇尔·塞维 , 基恩·杰克·布兰丁

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.08.002

研究了固溶、时效对挤压添加钙的三种AM50镁合金组织和力学性能的影响.结果表明:合金挤压后,随着固溶时间的增加,Mg17Al12相以弥散状溶解在基体镁中,而Al2Ca相相当稳定,部分变细,逐步断开并出现球化现象;随着时效时间的增加,Mg17Al12相以粒状从基体中析出,而Al2Ca相在时效过程中变化极小.固溶后,挤压合金的硬度和抗拉强度下降.时效后,挤压添加1%Ca的合金抗拉强度略有升高,未加和加入2%Ca的抗拉强度略有下降,三种合金的硬度增加到峰值后逐步下降.未加和加入2%Ca的合金固溶后塑性显著增加,时效后塑性略有下降;而加入1%Ca的合金固溶后塑性略有下降,时效后塑性显著提高.

关键词: AM50镁合金 , 挤压 , 热处理 ,

镁合金AM50-1Y和AZ91-1Y腐蚀机理的探析

史伟 , 王天新 , 王顺花 , 石宗利

兵器材料科学与工程 doi:10.3969/j.issn.1004-244X.2009.05.017

通过金相分析、扫描电镜等测试手段,对含有1%稀土Y元素的AM50和AZ91镁合金的微观组织和腐蚀性能进行研究,结合镁合金的腐蚀形貌,分析对比两种镁合金在相同腐蚀条件下的腐蚀机理.结果表明,由于两种镁合金成分上的差异,使得AM50-1Y较AZ91-1Y在实验室所采取的腐蚀条件下具有不同的耐腐蚀性能.

关键词: AM50镁合金 , AZ91镁合金 , 稀土Y , 腐蚀

AM系铸造镁合金的研究进展

麻彦龙 , 陈清建 , 王勇 , 邢东兴

材料导报

综述了国内外有关AM系镁合金组织与合金相、力学性能、合金元素对AM系镁合金组织和性能的影响等方面的研究现状以及AM系镁合金的应用现状,分析了国内外AM系镁合金研究的不足和进一步研究的方向,提出了扩大AM系镁合金在工业中应用需要解决的关键问题.

关键词: AM60镁合金 , AM50镁合金 , 铸造镁合金 , 合金相 , 力学性能

Nd对AM50力学性能及高温性能的影响

黄晓锋 , 付彭怀 , 卢晨 , 丁文江

材料研究学报 doi:10.3321/j.issn:1005-3093.2004.06.006

对加Nd的AM50镁合金铸态试样进行固溶处理(420℃/12 h),研究了Nd对其显微组织、力学性能和抗高温蠕变性能的影响.结果表明:Nd的加入细化了晶粒,导致AM50合金室温力学性能的提高.Nd在AM50合金中形成了Al11Nd3高温稳定相,Al11Nd3的存在使加Nd的AM50合金在200℃的稳态蠕变率及高温(150℃)力学性能大幅度提高.

关键词: 金属材料 , AM50镁合金 , 蠕变 , 力学性能

微量钛、硼对AM50镁合金组织和性能的影响

李冬升 , 程晓农 , 李丹

机械工程材料 doi:10.3969/j.issn.1000-3738.2006.11.015

对在AM50镁合金中添加不同微量钛、硼元素后的微观组织和力学性能的变化规律进行了研究.结果表明:微量钛、硼的加入能够细化AM50合金的晶粒,改善第二相的形貌,使第二相变得细小,分布更加均匀;微量钛、硼在含量分别为0.002%和0.001 0%附近时合金室温力学性能明显提高;过多添加钛、硼并不能明显提高AM50合金的力学性能.

关键词: AM50镁合金 , 显微组织 , 力学性能

Nd对AM50力学性能及高温性能的影响

黄晓锋 , 付彭怀 , 卢晨 , 丁文江

材料研究学报

对加Nd的AM50镁合金铸态试样进行固溶处理(420℃/12 h), 研究了Nd对其显微组织、力学性能和抗高温蠕变性能的影响. 结果表明:Nd的加入细化了晶粒, 导致AM50合金室温力学性能的提高.Nd在AM50合金中形成了Al$_{11}$Nd$_{3}$高温稳定相,Al$_{11}$Nd$_{3}$的存在使加Nd的AM50合金在200℃的稳态蠕变率及高温(150℃)力学性能大幅度提高.

关键词: 金属材料 , AM50 alloy , creep , mechanical properties

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