李文广
,
孙彦辉
,
王小松
,
乔峥
,
熊辉辉
,
蔡开科
钢铁钒钛
国内某厂采用BOF—LF—RH—CSP工艺生产无取向硅钢(Al含量0.3％ ～ 0.4％),通过对某一浇次每炉的系统取样(RH喂钙前、RH喂钙后、中间包稳态浇注及铸坯等),并采用光学显微镜观察,SEM分析,以及对水口堵塞物的矿相分析研究等,明确了水口堵塞物的结构和成分,简单阐述了水口堵塞的机理.重点研究了钙处理生成大量含CaS的夹杂物对水口堵塞的影响.通过改进生产工艺,在满足产品质量要求的前提下,使CSP生产无取向硅钢的连浇炉数从5炉提高到8炉及以上,提高了生产率.
关键词:
无取向硅钢
,
CSP
,
浇注
,
水口堵塞
,
Ca处理
张莉芹
,
袁泽喜
材料导报
研究了Ca处理对含Ti大线能量焊接非调质低合金高强钢的组织与性能的影响.Ca处理钢组织结构得到细化,大线能量焊接热模拟热影响区(HAZ)晶界铁素体生长被抑制,其钢板及HAZ的强韧性均得到有效提高.Ca处理使含Ti钢热影响区氧硫化物复合夹杂物由片条状转变成球状,并从TiMnOS占主导变为TiCaMnOS-Al2O3占主导,提高了晶内针状铁素体形核能力.
关键词:
Ca处理
,
大线能量焊接
,
晶内针状铁素体
,
性能
李海波
,
李宏
,
王新华
,
陈天明
,
杨素波
钢铁
为优化生产工艺,改变冶炼方法和炉渣组成,进行了齿轮钢20CrMoH生产试验,分析讨论了生产过程钢中的T[O]、低熔点钙铝酸盐非金属夹杂物的形成过程.结果表明,出钢脱氧时加入足够的Al,钢水的T[O]含量降低非常快,当w(FeO)+w(MnO)≤0.5%时,SiO2已经成为钢水氧化的氧源;选用w(CaO)=55%～60%,w=(Al2O3)35%～40%,w(MgO)≤6%的CaO-Al2O3-MgO渣系精炼,可以得到w(T[O])=0.0010%的钢水,夹杂物的变化过程和Ca处理时夹杂物的转变过程类似;钢包渣中w(CaO)/w(Al2O3)的比值为1.50～1.65时,能使钢液中的Al2O3夹杂转变为低熔点的钙铝酸盐,得到与钢液Ca处理相同的效果,在RH真空处理后不再需要钙处理.
关键词:
20CrMoH
,
夹杂物
,
脱氧
,
Ca处理
郭玉明
,
许中波
,
王海涛
钢铁钒钛
doi:10.3969/j.issn.1004-7638.2007.03.004
通过对LF精炼开始3 min、通电化渣和钙处理后3个阶段的钢水进行取样,对夹杂物的数量、形态及成分进行对比分析,来研究铝镇静钢中夹杂物在精炼过程中的变化及钙处理对夹杂物性质的影响.结果表明:钙处理在提高钢水洁净度、夹杂物改性等方面效果显著.当LF炉通电化渣后,夹杂物球化率显著提高;钙处理后,球化率进一步提高.LF精炼开始3 min后,钢中的夹杂物以Al2O3-SiO2-MnO和纯Al2O3夹杂物为主;通电化渣后,钢中夹杂物以Al2O3-CaO(CaS)-SiO2为主;钙处理后,钢中夹杂物以Al2O3-CaO为主.
关键词:
LF精炼
,
铝镇静钢
,
Ca处理
,
非金属夹杂物
,
球化率
马跃
,
苏航
,
潘涛
,
余音宏
,
杨才福
,
张永权
,
彭云
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2012.00225
研究了中高碳钢中复合延性夹杂物形成的热力学条件及其热稳定性.通过Thermo-Calc热力学计算及夹杂物显微观察等方法,分析了S含量及Ca处理对复合延性夹杂物形成及数量的影响,并利用高温淬火实验研究了复合延性夹杂物的热稳定性.计算及实验结果表明:在0.001％-0.01％S含量范围内,不进行Ca处理时,随着S含量升高,复合延性夹杂物的数量增多,但氧化物被包裹的比例不超过90％; Ca处理能大幅度提高氧化物被包裹的比例,使含0.006％S的钢中氧化物接近100％被包裹;S含量提高及Ca处理促进复合延性夹杂物出现的原因是将硫化物的析出温度提高到了基体凝固点以上;基体热履历对复合夹杂物的稳定性有重要影响,即过高的钢坯加热温度使硫化物从氧化物上部分或完全脱离;在Ca处理同时,保持S含量在0.006％以上才能抑制硫化物完全脱离,以保证复合延性夹杂物的热稳定性.
关键词:
中高碳钢
,
复合延性夹杂物
,
S含量
,
Ca处理
,
热力学计算
