杨光维
,
郝鑫
,
杨叠
,
王新华
,
黄福祥
,
王万军
钢铁
doi:10.13228/j.boyuan.issn0449-749x.20130621
研究了EAF→LF→VD→软搅→CC工艺生产GCr15轴承钢冶炼过程钢中T[O]及非金属夹杂物的变化情况。通过将电炉出钢碳质量分数控制为0.2%～0.4%、出钢加铝强脱氧及造预精炼渣、LF精炼过程造高碱度强还原性炉渣、VD真空强搅拌及防止中间包二次氧化，可以生产w(T[O])等于8×10－6的轴承钢。在炉外精炼过程中夹杂物经历了Al2O3→MgO·Al2O3→CaO-MgO-Al2O3演变。LF精炼过程夹杂物平均尺寸减小，经过VD真空处理后尺寸增加，接着在软搅和中间包过程继续减小。利用VD真空处理可以去除高达74%的夹杂物。
关键词:
GCr15轴承钢
,
夹杂物
,
TO
,
Al2O3
,
Al2O3·MgO
,
CaO-MgO-Al2O3
金属世界
石家庄钢铁有限责任公司为进一步提高轴承钢质量,满足高端用户的需求,2005年采用两火成材工艺试生产GCr15轴承钢棒材,用220mm×300mm连铸坯在一轧厂开坯,小方坯经修磨检验后,送三轧厂轧制成材.对φ22mm圆钢两火成材与一火成材进行了对比,两火成材碳化物液析和碳化物带状级别明显降低.
关键词:
GCr15轴承钢
,
两火成材
,
碳化物液析
,
碳化物带状
李志强
,
温治
,
张瑞杰
,
苏福永
,
周钟檀
材料热处理学报
运用X射线测定了GCr15轴承钢连铸坯芯部宏观偏析区域和微观偏析区域C、Cr元素的浓度.基于C和Cr元素成分分布,用Thermo-Calc软件计算了GCr15轴承钢不同部位的熔点,从而确定了轴承钢连铸坯均匀化加热的最高温度限制.研究了不同温度下消除连铸坯芯部大块状碳化物所需要的时间.通过理论与实验相结合的方法,提出了一系列消除轴承钢连铸坯芯部大块状碳化物的热处理制度.
关键词:
GCr15轴承钢
,
偏析
,
大块状 碳化物
,
热处理
刘博
,
窦坤
,
杨振国
,
王宝
,
王雷
,
刘青
连铸
doi:10.13228/j.boyuan.issn1005-4006.20150106
中国某钢厂GCr 15轴承钢连铸坯实际生产为研究对象,建立了GCr15轴承钢连铸坯凝固传热-微观组织耦合模型,通过研究不同连铸二次冷却模式下大方坯凝固组织特征参数(二次枝晶间距(SDAS)、中心等轴晶率(ECR))的变化规律,阐明了二次冷却模式对GCr15轴承钢连铸坯凝固组织的影响机理.在此基础上,结合工厂试验与数值模拟分析,阐述了凝固组织特征对宏观碳偏析的作用机理.综合以上研究,揭示了GCr15轴承钢连铸坯二次冷却模式-凝固组织特征参数-宏观碳偏析的作用关系,从"宏-微"观角度提出,通过改善二次冷却调控机制,优化铸坯凝固组织结构,进而减轻GCr15轴承钢的宏观碳偏析.
关键词:
GCr15轴承钢
,
二次枝晶间距
,
中心等轴晶率
,
宏观碳偏析
,
二次冷却
柴泽
,
巴发海
机械工程材料
为了准确测定GCr15轴承钢中残余奥氏体的含量,必须先测出其碳化物的含量.采用计算法、金相法及电解萃取法分别测定了球化退火态GCr15轴承钢中碳化物的含量,并对这三种方法进行了比较.结果表明:球化退火态GCr15轴承钢中的碳化物体积分数为13.51％～16.61％;金相法只可估算碳化物的含量,准确性较差;计算法模拟计算的是材料在热力学平衡态条件下的相含量,只可作为其它方法的参照;电解萃取法是一种能相对比较准确测定碳化物含量的分析方法.
关键词:
GCr15轴承钢
,
碳化物
,
金相法
,
电解萃取法
郎泽保
,
吕宏军
,
王亮
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2009.04.012
采用不同厚度的电镀镍作为中间层,在900℃、4 h和150 MPa压力的热等静压条件下,使用TCA预合金粉末和GCr15轴承钢制备了钛钢扩散焊接头.利用光学显微镜、扫描电镜、XRD和机械拉伸对接头进行了测试和分析.结果表明:当没有添加中间层时,接头的强度达到了564 MPa;当添加了中间层且中间层的厚度为150μm时,接头的强度最高,为502 MPa.中间层过厚或者过薄,都会导致接头强度的下降.
关键词:
中间层厚度
,
接头强度
,
热等静压扩散焊
,
粉末钛合金TC4
,
GCr15轴承钢
王杰鹏
,
段海涛
,
王鼎
,
涂杰松
,
吴伊敏
,
李健
机械工程材料
将超高分子量聚乙烯(UHMWPE)与GCr15轴承钢配副,研究了此摩擦副在H2O2溶液和去离子水中的摩擦磨损性能,分析了H2O2质量分数和载荷对其摩擦磨损性能的影响及其磨损机理.结果表明:UHMWPE/GCr15配副在去离子水中的摩擦因数最大,同时,摩擦因数随H2O2质量分数的升高而增大；UHMWPE在去离子水、30％H2O2、60％H2O2和90％H2O2溶液中的磨损体积分别为0.057,0.042,0.049,0.110mm3;配副在90％H2O2中的摩擦因数以及UH-MWPE的磨损体积和磨损面积均随着载荷的增大而增大；UHMWPE的磨损机制以磨粒磨损和弹塑性变形磨损为主,兼有氧化磨损.
关键词:
超高分子量聚乙烯(UHMWPE)
,
GCr15轴承钢
,
过氧化氢溶液
,
摩擦磨损
赵宪明
,
孙艳坤
,
吴迪
材料科学与工艺
轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对GCr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对GCr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转交的影响.研究表明,GCr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是GCr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.
关键词:
GCr15轴承钢
,
热模拟
,
高温变形
,
控制冷却
,
二次碳化物
