张振
,
胡正飞
材料热处理学报
在高温水环境中采用线性伏安法和慢拉伸试验法,分别研究了温度对国产P92钢点蚀形核及应力腐蚀开裂的影响规律.线性伏安法结果表明:随着温度的提高,P92钢在水中的耐腐蚀性能逐渐降低,晶界处点蚀形核数增多;慢拉伸试验结果表明,P92钢在试验条件下具有应力腐蚀开裂敏感性和动态应变时效(DSA)倾向,且随温度升高增强.通过扫描电镜(SEM)对试样断口截面及侧面形貌进行分析,结果表明随着温度的升高,断口侧面应力腐蚀裂纹以沿晶形式向内扩展,断口边缘呈明显脆性断裂特征.
关键词:
P92钢
,
高温水
,
温度
,
应力腐蚀开裂
彭志方蔡黎胜彭芳芳胡永平陈方玉
金属学报
doi:10.3724/SP.J.1037.2009.00653
研究了P92钢在625℃下加载应力与断裂时间关系曲线的分段特征以及各试样中M23C6及Laves相参数的定量变化. 结果表明, 根据该钢在625℃,110-180 MPa条件下的持久实验得到的应力-断裂时间关系曲线的变化趋势,可将该曲线分为高应力--短时段(180-150 MPa, 30-454 h)和低应力-长时段(140-110MPa, 2881-10122 h)两个特征段; 在高应力-短时段, M23C6相颗粒聚集与粗化占主导; 在低应力-长时段, Laves相及M23C6相颗粒并行聚集与粗化; 相成分、相含量及相间元素分配量(相参数)随时间及应力而变化.
关键词:
P92钢
,
multi-region analysis for creep-rupture property
,
M23C6 phase
,
Laves phase
郭晓峰
,
巩建鸣
,
姜勇
机械工程材料
采用等温时效处理模拟实际工况,在650℃分别对P92钢进行了不同时间(200～5 000 h)的时效处理,并采用扫描电镜、透射电镜等手段对材料中Laves相的形成及粗化规律进行了研究.结果表明:Laves相在时效200 h左右已经出现,并且随着时效时间的延长Laves相尺寸不断增大;时效2 000 h后,Laves相出现了明显的聚集和粗化,并且已经成为P92钢中平均尺寸最大的析出相.
关键词:
P92钢
,
时效
,
Laves相
,
粗化
刘睿
,
邹勇
,
张忠文
,
杜宝帅
材料热处理学报
利用光学显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜及能谱仪和冲击试验研究了运行了8000 h的1000 MW超超临界机组主蒸汽管道P92钢的显微组织和韧性.结果表明,主蒸汽管道P92钢在600℃服役8000 h后,显微组织呈现大量析出相分布于马氏体基体之上的形貌,析出相除了供货状态(正火+高温回火)存在的MX相以及M23 C6相之外,还有时效后在原奥氏体晶界和马氏体板条界处产生的Laves相;运行8000 h后,P92钢的韧性明显地下降,这主要与Laves相的析出和粗化有关.
关键词:
超超临界机组
,
P92钢
,
显微组织
,
韧性
,
laves相
赵勇桃
,
董俊慧
,
张韶慧
,
刘宗昌
材料热处理学报
利用热膨胀法,通过Gleeble1500热模拟机测定了P92钢焊接连续冷却转变过程中的膨胀曲线.采用共聚焦显微镜,扫描电镜对不同冷却速度下的试样进行显微组织观察及分析;利用显微硬度计测量了不同冷速下的显微硬度.通过对P92钢连续冷却特性分析和比较得出P92钢的焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT曲线).结果表明,P92钢的焊接CCT曲线分为两个区域,在高温区的类珠光体转变区,在低温区的马氏体转变区.P92钢在0.01 ～0.1℃/s的冷速范围内获得类珠光体+马氏体+残留奥氏体的混合组织;当冷却速度大于等于0.5℃/s时,获得马氏体与残留奥氏体的混合组织.
关键词:
P92钢
,
显微组织
,
焊接
,
CCT
段宝玉
,
刘宗昌
,
任慧平
,
霍文霞
兵器材料科学与工程
研究P91、P92钢的过冷奥氏体转变具有重要理论意义和工程应用价值.汇总了P91、P92钢的CCT图和TTT图,对这些C-曲线进行分析和评价,指出存在的缺点,展示了P92钢的新的TTT图.P92钢的等温转变组织形貌较为特殊:珠光体组织为纤维状,下贝氏体呈颗粒状.
关键词:
P91钢
,
P92钢
,
CCT图
,
TTT图
,
珠光体
,
贝氏体
徐鸿
,
袁军
,
倪永中
材料科学与工程学报
以Norton-Bailey时间硬化模型和Kachanov损伤模型为基础,提出一种能够全面描述蠕变全寿命期蠕变变形发展的本构模型.与Norton-Bailey模型相比,该模型可以更准确地反映蠕变第一阶段的变形累积,以Kachanov损伤演化方程描述蠕变第三阶段的变化;推导模型第一阶段和第三阶段的参数确定方法;根据实验数据,确定P92钢的模型参数.将该模型嵌入到在ANSYS接口程序中,并用于高温合金钢P92的蠕变寿命计算,结果表明模型与实验数据基本吻合.
关键词:
一区蠕变
,
损伤模型
,
P92钢
,
有限元
赵强
,
彭先宽
,
丛相州
,
安威
钢铁
在不同温度和压力条件下完成P92钢的蠕变及持久试验,采用SEM、TEM研究P92钢的强化机制及退化机制.持久试验外推强度同欧洲蠕变委员会公布的数据基本相同.Norton应力指数数值表明,高应力阶段的蠕变机制为位错蠕变.组织观察结果表明:P92钢的主要强化机制为位错强化及弥散强化,淬火得到的马氏体内部有高密度的位错,板条间的碳化物M23C6及弥散分布碳氮化物MX是P92钢热强性高的原因.随着位错密度的降低及析出相的粗化,P92钢的高温耐热性也降低.
关键词:
P92钢
,
持久强度
,
Norton应力指数
,
强化机制
陈俊豪
,
宁保群
材料导报
doi:10.11896/j.issn.1005-023X.2014.17.009
综合国内外的研究成果,论述了P92钢在高温蠕变过程中不同的析出相对P92钢性能的影响.结果表明M23C6相在高温蠕变过程中粗化较快,会失去对P92钢马氏体晶界的钉扎强化作用;Laves相形成初期能够提高P92钢的蠕变断裂强度,但是当Laves相到一定尺寸后会降低P92钢的蠕变断裂强度;Z相的析出不但增加了蠕变孔洞出现的几率,而且会减少基体中的MX相,降低MX相的弥散强化作用,所以Z相的析出对P92钢高温蠕变性能有不良影响.同时论述了可以采用形变热处理生产工艺和控制合金元素含量等措施强化P92钢的高温蠕变性能.
关键词:
P92钢
,
高温蠕变
,
析出相
,
形变热处理
,
合金元素
,
强化途径
赵强
,
彭先宽
,
王然
钢铁研究学报
利用P92钢在595、610、640、670℃的高应力试验条件下的蠕变试验数据,得出其Norton应力指数,依据Norton应力指数的大小判定其蠕变机理为位错蠕变.同时结合1种新的蠕变变形及断裂模型,引入将蠕变损伤看作1个内在的阶段变量的蠕变损伤容许量系数,根据蠕变损伤容许量λ=2.94,判断其蠕变变形和断裂是位错运动控制的.微观组织的观察也表明,蠕变后的试样中位错密度大大降低,高密度位错是P92钢持久强度高的原因,伴随着位错密度的下降,P92钢持久强度降低直至断裂.
关键词:
P92钢
,
Norton应力指数
,
蠕变损伤容许量系数
,
蠕变机理
