缪跃琼
,
林晨
,
高玉新
,
郑少梅
,
程虎
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2015.08.011
目的：研究304不锈钢离子渗氮层和氮碳共渗层的组织、硬度及耐磨、耐蚀性能,并考察渗层的磨损机理。方法利用离子渗氮及氮碳共渗工艺在304不锈钢表面获得硬化层,利用XRD,OM及共聚焦显微镜、显微硬度仪、电化学测试仪,分析处理前后渗层的组织、相结构及渗层的硬度及耐磨耐蚀性能。结果304不锈钢氮碳共渗和渗氮层主要为S相层,在相同工艺条件下,氮碳共渗工艺获得的渗层为γN+γC的复合渗层,且厚度大于单一渗氮层。渗氮层和氮碳共渗层硬度约为基体硬度的3.5倍。在干滑动摩擦条件下,氮碳共渗层比渗氮层具有更好的耐磨性能；渗氮层的磨损机理为磨粒磨损的犁沟效应和断裂,氮碳共渗层的磨损机理为磨粒磨损的犁沟和微切削。电化学测试表明,渗氮层和氮碳共渗层的耐蚀性能均优于基体。结论304不锈钢在420℃进行离子渗氮和氮碳共渗处理后,硬度和耐磨性能可大幅提高,且氮碳共渗处理效果更佳。
关键词:
304不锈钢
,
离子渗氮
,
氮碳共渗
,
S相
,
耐磨性能
,
耐蚀性能
马飞
,
潘邻
,
张良界
,
李朋
,
朱云峰
,
杨闽红
材料热处理学报
采用自主研发的低温气体渗碳技术对AISI316奥氏体不锈钢进行处理,目的是增强耐磨性且不损害其耐蚀性.对低温气体渗碳层显微组织、硬度梯度、耐蚀性和耐磨性进行分析.结果表明:低温气体渗碳层硬度梯度变化与其组织和碳浓度有一定关系,随渗碳层深度的不同表现出不同的组织和性能.低温气体渗碳处理前后AISI316奥氏体不锈钢的磨损机制由粘着磨损转变成磨粒磨损,S相是提高耐磨性的主要因素,470℃时表现出较好的耐磨性,其耐蚀性基本保持不变.
关键词:
低温气体渗碳
,
AISI316奥氏体不锈钢
,
耐蚀
,
耐磨
,
S相
周明哲
,
易丹青
,
尹德艳
,
洪天然
,
黄道远
中国有色金属学报
采用示差扫描量热法(DSC),研究2E12铝合金在190 ℃时效过程中施加强电场(±9 kV/cm)对合金析出的动力学的影响,并探讨电场影响合金时效过程的微观机理.结果表明:时效时施加强电场促进了合金中Ⅰ型S相向Ⅱ型S相的转变,使得析出峰提前;未施加电场的合金样品具有更高的过饱和度、析出焓、析出相体积分数及析出速率;强电场作用降低合金中空位与溶质原子之间的结合能,进而降低S相析出激活能.根据DSC结果对S相析出激活能进行Kissinger方法和普适积分法计算发现,时效过程中施加电场与未施加电场相比,S相激活能分别降低7.9～12.7 kJ/mol和6.8～22.6 kJ/mol.
关键词:
2E12铝合金
,
S相
,
电场
,
时效
,
示差扫描量热法
,
动力学
周梦飞
,
赵程
表面技术
doi:10.16490/j.cnki.issn.1001-3660.2017.02.026
目的 将低温离子-气体乙炔渗碳应用于AISI 316L奥氏体不锈钢表面硬化处理,同时探讨其硬化处理的最优工艺参数及优化效果.方法 采用离子轰击去除不锈钢表面钝化膜并活化其表面,再进行低温气体乙炔渗碳,实验过程使用脉冲式供气循环处理方式.进行温度梯度实验,寻找渗碳处理的临界温度.并采用正交试验法设计3因素3水平共9组实验,分析气体比例、离子轰击时间、保温压强3个因素对渗碳层硬度和厚度产生的影响,以期得到不锈钢低温离子-气体乙炔渗碳优化工艺.通过对经过最优化工艺处理过后的不锈钢硬化层组织、成分、厚度、硬度、耐磨性、耐蚀性能的研究分析,验证此工艺对AISI 316L奥氏体不锈钢硬化处理的适用性.结果 处理温度为540℃时渗碳层有碳的铬化物析出;离子轰击时间对渗碳层硬度影响最大,保温压强对硬化层厚度影响最明显.在硬化处理温度为520℃,V(H2):V(C2H2)=1:1,渗碳压强为?0.02 Mpa,离子轰击时间为20 min时,316L奥氏体不锈钢离子-气体乙炔渗碳效果最优.经优化工艺处理后不锈钢硬化层厚度达到30μm左右,表面硬度达到838HV0.05,耐蚀性和耐磨性能等都显著提高.结论 低温离子-气体乙炔渗碳硬化处理适用于AISI 316L奥氏体不锈钢,其处理最合适温度为520℃.经优化工艺处理后的不锈钢具有较高的硬度、厚度,良好的硬度梯度,高耐蚀性能及高耐磨性能.
关键词:
AISI316L奥氏体不锈钢
,
离子轰击活化
,
低温离子-气体乙炔渗碳
,
渗碳工艺参数
,
正交实验
,
S相
陈宇强
,
宋文炜
,
潘素平
,
刘文辉
,
唐昌平
中国有色金属学报
制备不含粗大S相(1号合金)和富含粗大S相(2号合金)两种典型组织特征的2E12合金.结合热模拟实验和显微组织观察,针对两种合金在340～490℃、0.001～10 s-1下的变形行为开展研究.结果表明:除(490℃,0.001 s-1)的变形条件下,2号合金在相同变形条件下比1号合金拥有更高的峰值应力.在(340℃,10 s-1)变形条件下,1号合金和2号合金的主要失效形式分别为三叉晶界的变形失稳和S相脆裂引起的沿晶开裂.在(490℃,0.001 s-1)的变形条件下,晶界处S相完全弱化导致2号合金出现明显的晶界开裂.在变形过程中,合金晶内的T相和S相均对位错运动具有较强的阻碍作用,能强化合金并且促进合金的均匀变形.在回复阶段,晶内的T相和S相能钉扎亚晶界从而起到细化晶粒的作用.
关键词:
2E12铝合金
,
热变形
,
S相
