陈路飞
,
熊毅
,
王俊北
,
路妍
,
任凤章
材料热处理学报
利用分离式霍普金森压杆(SHPB)装置对原始组织为粒状珠光体的T8钢进行高应变速率变形实验,借助SEM、TEM及显微硬度计对变形后粒状珠光体钢的微观组织和硬度变化进行分析.高应变速率变形条件下的应力-应变曲线表明,随着应变速率的增加,粒状珠光体钢流变应力随之增大,表现出正的应变速率敏感性;冲击区域内的微观组织得到了明显细化,制备出了晶粒尺度在亚微米量级的超微细复相(铁素体+渗碳体)T8钢组织;当应变速率为3078.2 s-时,铁素体晶粒尺寸为500～700 nm,渗碳体颗粒粒径为100 ～ 250 nm,硬度值由原始态的195 HV增至270 HV.
关键词:
T8钢
,
分离式霍普金森压杆
,
粒状珠光体
,
微观组织
,
硬度
池成忠
,
高原
,
贺志勇
,
徐重
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2003.04.017
用双辉等离子渗铬技术,进行了880～900℃温度下的T8钢表面渗铬合金化研究;测量了渗铬层中Fe、Cr和C等元素的浓度分布,分析了渗铬合金化层形成过程中碳迁移行为.结果表明,对T8钢进行双辉等离子渗铬处理时,奥氏体中碳化学位下降引起的从基体向渗层的碳迁移是必然的,但通过控制工艺参数,由阴极溅射引起的表面脱碳是可以减轻的.
关键词:
表面合金化
,
T8钢
,
渗铬
,
碳迁移
,
脱碳
张燕东
,
姜太琼
,
何小林
,
贺文成
,
侯平杰
,
李明林
物理测试
T8钢用冷剪下料时,A厂钢材出现端部开裂及坏头的比例较大,B厂材料出现端部开裂及坏头的比例较小.分别选取A厂与B厂相同规格的T8钢,对比分析钢的化学成分、非金属夹杂物、布氏硬度、金相组织.分析结果表明:1)造成材料剪切端面裂纹的原因是钢材硬度偏高;2)A厂T8钢材质硬度偏高的主要原因是钢中的碳含量偏高,加上钢材终轧温度低,钢材轧后在冷床上停留时间长,钢材堆冷时温度偏低,与钢材的内部质量无关.
关键词:
T8钢
,
端部裂纹
,
坏头
,
硬度
,
应力开裂
张林伟
,
余玖明
,
张旭
,
邹晋
,
陆德平
,
陆磊
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2015.000999
采用脉冲爆炸-等离子体(PDP)技术对T8钢进行表面改性处理,电容分别为600,800,1000μF.采用SEM,XRD分析了PDP处理前后T8钢的表层组织和相结构的变化,利用显微维氏硬度计和摩擦磨损试验机研究了PDP处理前后T8钢的显微硬度和耐磨损性能的变化.结果表明:随着电容的增加,T8钢表面先发生光滑化,然后出现大量火山状熔坑,熔坑的出现是由PDP的能量和材料本身的不均匀性造成的.PDP处理使T8钢表面发生由马氏体α'-Fe向奥氏体γ-Fe的转变,并发生渗氮现象形成Fe3N.T8钢改性层厚度随着电容的增加而增加,当电容为1000μF时,改性层平均厚度为68.27μm,其组织由柱状组织和细化组织组成.随着电容的减小,柱状组织厚度也减小.PDP处理后T8钢改性层显微硬度提高约2倍,耐磨损性能也明显改善,最高为基体的2.6倍.
关键词:
脉冲等离子体
,
爆炸
,
T8钢
,
表面改性
