王春艳
,
周希文
,
黄珺
,
洪海华
航空材料学报
doi:10.11868/j.issn.1005-5053.2015.6.009
为了研究不同表面处理工艺对TB8钛合金与复合材料胶接性能的影响,采用激光毛化、NaOH阳极氧化两种表面处理工艺在不同参数下对TB8钛合金进行表面处理,并分析其表面形貌;然后将表面处理后的TB8钛合金试样与复合材料胶接,采用90°剥离试验进行剥离强度对比研究.结果表明:激光毛化和NaOH阳极氧化均可提高TB8钛合金与复合材料的胶接剥离强度;经过60A-1 ms-3 Hz-270mm/min激光毛化后TB8钛合金与复合材料的胶接剥离强度最高达到4.20N/cm;经过10V-20min NaOH阳极氧化后TB8钛合金与复合材料的胶接剥离强度最高达到5.99 N/cm.
关键词:
TB8钛合金
,
剥离强度
,
激光毛化
,
阳极氧化
,
复合材料
周伟
,
辛社伟
,
葛鹏
,
李倩
,
陈军
钛工业进展
研究了TB8钛合金冷轧板材在不同热处理温度和不同保温时间下的晶粒长大行为。结果表明： TB8钛合金冷轧板材在820～880℃的温度范围内不存在晶粒急剧粗化的现象，可以在此区间内的温度下对其进行热处理，保温时间根据温度的不同可在30～120 min范围内选择。此外，借助Beck方程和Arrhenius方程分别计算得到该合金的晶粒生长指数（n）为0.25～0.35，β晶粒长大激活能（Q）为273.23 kJ／mol。
关键词:
TB8钛合金
,
晶粒长大
,
激活能
,
晶粒生长指数
江政
,
李萍
,
袁宝国
,
薛克敏
,
赵亚培
稀有金属材料与工程
利用OM、SEM和XRD等方法研究固态置氢对TB8钛合金微观组织及相变的影响,并且研究置氢后合金的硬度变化规律.结果表明:随着氢含量的增加,合金中β相逐渐增多,并且氢的加入降低了生成ω相的临界冷却速度;TB8钛合金的显微硬度随氢含量的增加先增加后降低,这是由置氢后生成硬化相ω,氢化物δ,软化相β以及氢的固溶强化共同作用的结果.
关键词:
热氢处理
,
TB8钛合金
,
组织
,
显微硬度
段园培
,
李萍
,
薛克敏
,
甘国强
,
曹婷婷
稀有金属材料与工程
深入分析了各变形工艺参数对TB8合金固溶处理显微组织的影响规律,建立了固溶组织再结晶体积分数、平均晶粒尺寸与变形工艺参数间的神经网络预测模型.结果表明,冷却和热处理制度相同的条件下,变形温度、变形程度和应变速率等变形工艺参数对TB8钛合金形变且固溶处理后的显微组织有重要的影响,若想获得晶粒较为细小且均匀的组织,需要在合适的应变速率下适当提高变形程度和降低变形温度；人工神经网络的预测结果与实测结果的高度拟合,表明人工神经网络模型可以较为精确地预测TB8合金的显微组织随变形工艺参数的变化而变化的情况.以上研究工作为TB8合金热加工工艺的制定提供了更为科学的理论依据.
关键词:
TB8钛合金
,
固溶处理
,
显微组织
,
神经网络
杨闯
,
刘静
,
马亚芹
,
洪流
材料保护
目前,对TB8钛合金的研究主要集中在热处理工艺及机加工方面,对其表面改性尤其是耐蚀性研究不多.为了提高TB8钛合金的腐蚀性能,对其进行真空渗氮.利用XRD、SEM、失重法及电化学测试等方法,考察了渗氮层的组织和耐腐蚀性能.结果表明:TB8钛合金经真空渗氮后表面物相主要有TiN、Ti3AlN和AlaTi,改性层的厚度为60～70 μm.在氢氟酸和硝酸中进行加速腐蚀,其腐蚀速率仅为基体的1/175,表面膜层未出现明显的腐蚀坑,腐蚀电流降低3个数量级,自腐蚀电位由基体的-0.651 1 V提高到0.107 8 V,耐腐蚀性能得到了明显提高.
关键词:
TB8钛合金
,
真空渗氮层
,
组织
,
耐腐蚀性能
袁大庆
,
董洪波
,
邹忠波
,
徐远刚
材料热处理学报
采用Gleeble3500对TB8钛合金进行等温恒应变速率热模拟压缩试验,研究该合金在温度750 ～ 900℃、应变速率0.001 ～10s-1热变形参数范围内基于Murty判据的加工图,并分析TB8钛合金的热变形行为.结果表明:TB8钛合金的失稳变形区为:温度750 ～ 780℃,应变速率0.03～10 s-;温度780～ 900℃,0.35～10s-1,发生失稳变形后的组织特征为局部流动及β相晶粒的不均匀变形.较佳的稳定变形区为:温度815～885℃、应变速率0.03～0.1 s-1,发生稳定变形后的组织为动态再结晶后的等轴组织.结合预测的稳定变形区及显微组织特征可知,在单相区850℃变形时,0.1 s-1作为动态回复及动态再结晶的临界应变速率.
关键词:
TB8钛合金
,
Murty判据
,
加工图
,
变形区
商国强
,
王新南
,
费跃
,
刘洲
,
米保卫
,
朱知寿
稀有金属
doi:10.13373/j.cnki.cjrm.2016.07.002
采用外观检查、扫描电镜(SEM)断口观察、金相(OM)检验等方法分析了TB8钛合金紧固件疲劳断裂后的断口形貌和显微组织,并对紧固件头部附近的受力情况进行了有限元模拟分析.研究结果表明,疲劳试验后头部完全断裂的TB8钛合金紧固件均为多源疲劳开裂,同时可见三块疲劳区域,主疲劳区扩展相对较充分,但疲劳裂纹扩展距离均较短.不同疲劳试验结果的TB8钛合金紧固件显微组织均由等轴初生α相和β转变组织组成,再结晶后的β晶粒较小,且没有形成明显的晶界;而通过有限元模拟计算可知,当挤头部圆角半径(R)接近于1.0mm,同时紧固件抛物线流线离倒角较远时,紧固件头部的疲劳性能较好,这与疲劳试验结果相一致.因此,通过减小镦制时丝材端面与模具型面的摩擦力,以控制TB8钛合金紧固件挤头部区域的流线形态,同时在满足技术要求的前提下尽量减小R的尺寸,可以获得较高的疲劳强度.
关键词:
TB8钛合金
,
紧固件
,
疲劳断裂
,
显微组织
唐辉
有色金属工程
doi:10.3969/j.issn.2095-1744.2017.03.005
对TB8钛合金螺栓分别进行双剪切试验和疲劳试验,发现螺栓提前断裂.结合试验件断口分析、金相组织分析、X射线衍射(XRD)分析、能谱(EDS)分析和硬度检测等手段,确定了TB8钛合金螺栓的断裂模式,分析了螺栓试验件未达到试验要求的原因.结果表明,双剪切试样断口为等轴韧窝和沿晶断裂混合形貌;双剪切试样未达到试验要求可能与局部晶界及附近晶粒上析出的颗粒状脆性Ti3Al相有关;疲劳试样断口可见疲劳条带,为疲劳断裂,疲劳试样未达到试验要求可能与在β相晶粒上析出的α相的形态差异以及组织均匀性有关.
关键词:
TB8钛合金
,
疲劳断裂
,
Ti3Al脆性相
,
抗剪切强度
,
疲劳抗力
