钱远宏
,
谭华
,
李静
,
黄卫东
稀有金属材料与工程
针对高功率条件下激光立体成形Ti-6Al-4V合金组织特征展开研究,揭示高功率条件下组织形成机理,并对比分析了高功率与中/低功率条件下组织形成的差异及原因.结果表明:由于高功率条件下具有更低的温度梯度和更高的凝固速度,激光立体成形Ti-6Al-4V合金的宏观组织由粗大的柱状晶、竹节状的小柱状晶和等轴晶三部分组成,并且沉积层之间存在层带;而中/低功率条件下只有贯穿多个沉积层呈外延生长的粗大的柱状晶.高功率条件下层带内典型微观组织是由大量的魏氏α集束组成,而层带间为α板条编织成的网篮状组织,并且部分α相球化成等轴状.与中低功率条件下典型组织相比,高功率条件下a板条长宽比明显减小,不存在针状α.
关键词:
高功率
,
激光立体成形
,
Ti-6Al-4V钛合金
,
宏观和微观组织
王锦林
,
甘章华
,
陈义明
,
吴润
,
肖建中
材料热处理学报
采用Gleeble3500热模拟试验机对Ti-6Al-4V钛合金进行了焊接热模拟试验,模拟该合金自高温β相区以一定冷却速率冷却的过程.试样选用两端钻孔的标准焊接模拟试样,均温区约2 mm宽.采用金相显微镜、扫描电镜和X射线衍射分析研究了试样不同区域的显微组织与结构.热模拟区边缘区域为细小的片状α组织,中心均温区域为针状α'马氏体组织;XRD标定发现母材和热模拟区域的衍射峰分别与纯钛密排六方α和α'相偏移一个角度后重合;热模拟区域的显微硬度略高于母材.
关键词:
Ti-6Al-4V钛合金
,
Gleeble热模拟
,
显微组织
,
XRD
于卫新
,
李淼泉
,
罗皎
稀有金属材料与工程
研究了变形温度、变形程度、应变速率以及三者之间两两交互作用对Ti-6Al-4V钛合金组织和力学性能的影响.结果表明:变形程度和应变速率对力学性能的影响比较显著,在中等变形程度和较大的应变速率下成形时微观组织较为细小均匀,可以获得较高的抗拉强度和屈服强度;但工艺参数间的交互作用不容忽视,在变形温度稍低于相变点时,工艺参数间的交互作用对强度和塑性的影响显著.因此,优化成形工艺参数应根据强度、塑性等性能指标的要求,在考虑工艺参数间交互作用的基础上进行.
关键词:
Ti-6Al-4V钛合金
,
工艺参数
,
交互作用
,
微观组织
,
力学性能
霍文国
,
徐九华
,
傅玉灿
机械工程材料
对砂带干式磨削Ti-6Al-4V钛合金的的磨削力进行了测试,分析了磨削参数对磨削力的影响;用动态测力仪、三维体式显微镜、粗糙度仪和显微硬度计对磨削试样表面质量进行了分析,提出了砂带磨削工艺参数的优化方案.结果表明:在砂带干式磨削条件下,磨削力随着磨削深度和工作台进给速度的增大而增加,随着砂带线速度的提高而减小;在砂带线速度为15 m·s-1,工作台进给速度为315 mm·min-1,磨削深度为0.025～0.1 mm时,合金表面粗糙度R.≤0.35μm.
关键词:
Ti-6Al-4V钛合金
,
砂带磨削
,
磨削力
方晓强
,
李淼泉
,
林莺莺
材料工程
doi:10.3969/j.issn.1001-4381.2007.05.014
运用有限元方法对Ti-6Al-4V钛合金等温等通道转角挤压过程进行了模拟,获得了摩擦因子、挤压角、过渡角等挤压参数对材料变形区的应变分布和挤压载荷的影响规律.结果表明:摩擦因子的增大引起局部应变集中,摩擦因子为0.5时,最大挤压载荷比零摩擦条件时提高了2.37倍;增大挤压角有利于获得均匀等效应变,减小挤压载荷,但同时减小了单次变形的应变量;减小过渡角可以扩大均匀应变区域,但过渡角过小会引起通道转角处的严重应变集中.
关键词:
Ti-6Al-4V钛合金
,
等通道转角挤压
,
有限元模拟
王清
,
李中华
,
孙东立
,
武高辉
材料热处理学报
doi:10.3969/j.issn.1009-6264.2005.04.015
利用Gleeble-1500热模拟机测试了Ti-6Al-4V合金在不同温度和不同应变速率下的真应力-真应变曲线,观察热变形前后的组织,分析变形温度、应变速率、原始组织和热处理工艺对合金的热变形行为的作用及影响规律.结果表明,在应变速率为8.3×10-3/s条件下,合金在600℃热变形时软化机制以动态回复为主,800℃至900℃热变形时软化机制以动态再结晶为主;700℃热变形时动态回复和动态再结晶可同时发生.淬火和时效可提高合金的热变形抗力.合金在600℃变形时,热变形抗力对在8.3×10-2/s-8.3×100/s范围变化的应变速率敏感性较差;当应变速率降至8.3×10-3s-1时,热变形抗力有较大幅度的降低.在相同的变形条件情况下,魏氏组织的流变应力高于等轴组织.
关键词:
Ti-6Al-4V钛合金
,
热压缩变形
,
显微组织
