韩冬
,
杨合
,
詹梅
,
牟少正
,
杨延涛
宇航材料工艺
doi:10.3969/j.issn.1007-2330.2011.04.012
建立了Ti75合金筒形件旋压三维有限元模型,分析了旋压过程中应力应变的分布规律.得到了进给速率、减薄率和旋轮工作角三个关键工艺参数对旋压过程的影响规律:随着旋轮工作角、进给速率和减薄率的增加,旋压力和隆起高度均增大；等效塑性应变随着减薄率的增加而增大,随进给速率的增大而减少,进给速率超过1 mm/s时,等效塑性应变基本保持不变；工作角小于20°范围内变化时,最大等效塑性应变几乎不变,当旋轮工作角超过25°,最大等效塑性应变迅速增大.
关键词:
Ti75合金
,
旋压
,
有限元
,
模拟
李长亮
,
赵永庆
,
丁桦
,
周廉
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2002.z1.044
拉伸实验表明Ti75合金具有较强的超塑变形能力,在800℃-900℃均可获得较高的延伸率,在900℃,vo=2 mm/min的条件下,延伸率达到1073%.动态再结晶为Ti75合金提供了等轴、细微、均匀的晶粒,使晶界滑移成为超塑变形的主要机制,晶间β相对α晶粒的转动和滑动起着调节作用,而位错运动既是变形机制,又是晶界滑动的调节机制.
关键词:
Ti75合金
,
超塑性拉伸
,
动态再结晶
,
晶界滑移
李长亮
,
赵永庆
,
丁桦
,
周廉
稀有金属材料与工程
采用压缩的方法对Ti75合金超塑变形时力学行为和组织演变进行了研究.结果表明,在800℃,5×10-4s-1以及850℃,1×10-1s-1的条件下,m值大于0.3,而900℃时,m值降低;在超塑变形初期由于动态再结晶和β相的扩散,实现板条组织的等轴化、细晶化、均匀化,使α晶粒得以进行滑动和转动,晶界运动成为主要变形机制;晶间β相对α晶粒的转动和滑动起着调节作用;而位错运动既是变形机制,又是晶界滑动的调节机制.
关键词:
Ti75合金
,
超塑性
,
位错运动
