许磊
,
刘国权
材料热处理学报
采用Gleeble-1500热模拟实验机,对一种中碳V-N微合金钢生产过程的中间冷却、再加热、张力减径及其后冷却过程进行了物理模拟.在张力减径变形后分别在800、730、650、630、615、600、585和550℃采用水冷至室温.研究了张力减径变形后控冷过程中奥氏体的分解规律,重点分析了诱导晶内铁素体形成的因素.结果表明:奥氏体的分解转变依次为晶界铁素体、晶内铁素体和珠光体;在745～639℃范围内,奥氏体分解主要为晶界铁素体形核、长大阶段;冷却到639℃后,大量的晶内铁素体和珠光体开始形核析出.除已广泛接受的依附夹杂物形核外,析出相及先形成铁素体晶界同样是晶内铁素体的有效形核位置.能谱分析表明,诱导晶内铁素体形核的夹杂物附近没有出现贫化区,钢中夹杂物诱导晶内铁素体的形核应该是由惰性界面能和应力-应变能的共同作用.
关键词:
V-N微合金钢
,
晶内铁素体
,
形核机理
,
连续冷却
,
变形
吕煜坤
,
盛光敏
,
尹丽晶
材料工程
doi:10.11868/j.issn.1001-4381.2014.11.008
采用回火硬度法研究了两种不同V,N含量的抗震钢筋回火等温过程组织及显微硬度变化规律,根据J-M-A(Johnson-Mehl-Avrami)理论定量计算了V(C,N)在铁素体中的析出热动力学,并与实验所测PTT(析出-温度-时间)曲线进行对比.透射电镜下观察了V(C,N)沉淀析出规律.结果表明,由于大量弥散的第二相颗粒的作用,V-N微合金化钢筋(0.04V-0.0135N)的回火组织比V微合金化钢筋(0.076V-0.0055N)更加均匀细小.回火硬度法测得两种材料的PTT曲线与计算所得吻合,V微合金化钢筋呈“C”型且在670℃左右的鼻温区析出动力学加快,V-N微合金化钢筋是一单调曲线,这主要考虑N含量的影响.本次实验同时观察到纤维状碳化物,V(C,N)在过饱和铁素体中相间析出以及位错线析出,并就其形成机制进行讨论.
关键词:
析出
,
V-N微合金钢
,
回火硬度法
,
碳氮化物
,
铁素体
刘清友
,
杨小军
,
毛新平
,
林振源
,
张立文
钢铁
目前,在EAF-CSP流程中通过V-N微合金化技术可成功生产屈服强度为550 MPa的高强度低合金钢.然而,基于热力学平衡考虑,对铸坯中V(C,N)的析出分析存在争议.针对珠钢CSP流程生产的V-N微合金钢,采用物理化学相分析方法、透射电镜的复型分析以及扫描电镜观察了流程中不同阶段试样的V(C,N)析出情况.并通过Thermo-Calc 理论计算,初步探讨了EAF-CSP流程V-N微合金钢中Ti以及Al的析出对V(C,N)析出的影响.
关键词:
EAF-CSP
,
V-N微合金钢
,
相分析
,
析出
方芳
,
雍岐龙
,
杨才福
,
张永权
金属学报
doi:10.3321/j.issn:0412-1961.2009.05.019
V-N微合金钢的C含量(质量分数)在0.05%-0.30%范围内变化时,V(C,N)在铁素体中析出开始时间随温度降低单调增加.实验得到的开始析出点是在750 ℃时的10 s左右,含C量不同的4种钢得到的形核率-温度(NrT)曲线和析出-温度-时间(PTT)曲线单调变化的趋势相同.热力学与动力学计算得到的不同C含量钢中的V(C,N)形核驱动力非常接近,其NrT和PTT曲线随C含量无明显变化.实验与计算均证实,实验钢的C含量在0.05%-0.30%范围内变化时,V(C,N)在铁素体中的析出动力学无明显差异.
关键词:
V-N微合金钢
,
V(C
,
N)析出
,
NrT曲线
,
PTT曲线
,
C
张贤忠
,
陈庆丰
,
周桂峰
,
熊玉彰
,
蔡启舟
材料热处理学报
对比研究了V-N微合金钢、C70S6BY两种汽车发动机裂解连杆用钢的疲劳强度、疲劳断口形貌和疲劳裂纹形成机理.结果表明,V-N微合金钢的中值疲劳强度σ-1约为400 MPa,优于C70S6BY钢的疲劳极限.V-N微合金钢的疲劳裂纹萌生于试样表面的铁素体-珠光体边界,并沿着铁素体-珠光体边界及珠光体内部扩展,疲劳断口呈韧窝状,属韧性断裂.C70S6BY中先共析铁素体呈薄片状断续分布在珠光体周围,疲劳裂纹在晶界铁素体处萌生及扩展,疲劳断口呈解理状,属脆性疲劳断裂.
关键词:
疲劳性能
,
V-N微合金钢
,
断裂
