仝珂
,
卫尊义
,
朱丽霞
,
何小东
,
曾燕屏
钢铁
采用扫描电镜原位观测的方法,跟踪观察了拉伸载荷作用下X80管线钢中不同尺寸、形态的夹杂物导致裂纹萌生与扩展的微观力学行为。结果表明：在拉伸载荷作用下,夹杂物面积越大,夹杂内萌生的裂纹条数越多,第1条裂纹萌生时的应力越小;夹杂物的形态和面积决定第1条裂纹的萌生位置;当夹杂物呈不规则形态且棱角较多时,裂纹在萌生初始阶段就向基体扩展,但之后继续加载时裂纹不会继续在基体中扩展;夹杂物对X80管线钢的拉伸性能无显著影响。
关键词:
X80
,
管线钢
,
夹杂物
,
SEM
,
原位观测
,
裂纹萌生和扩展
,
断裂
王霞
,
张鹏
,
王飞
,
吴红梅
腐蚀与防护
doi:10.11973/fsyfh-201508008
采用极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)、金相显微镜等方法,研究了不同交流电流密度作用下X80钢在0.5 mol/L NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明,随着交流电流密度的升高,X80在NaCl溶液中的腐蚀电位均较负,腐蚀电流密度出现波动,阳、阴极Tafel斜率的比值出现大幅度变化,极化电阻和低频区阻抗模值也均出现波动;X80钢表面出现越来越多的大点蚀坑及分布较均匀的小点蚀坑,局部腐蚀严重.
关键词:
X80
,
交流电流密度
,
氯离子
,
腐蚀
王道远
,
刘春明
,
黄贞益
,
王伟
物理测试
利用Gleeble-3800热模拟试验机对X80管线钢再结晶终止温度Tnr和CCT曲线进行测定分析,并利用差热分析试验方法确定试验钢的相变温度范围。结果表明：X80管线钢的再结晶终止温度为1 065℃,AC1和AC3分别为749℃和863℃,而钢中析出物大量溶解的温度在1 050℃,贝氏体相变温度为483℃;从测得的CCT曲线可以看出,针状铁素体形成的冷却速度范围较宽,从10～40℃/s冷却速度区间均可获得以针状铁素体为主的组织。上述结论为X80管线钢控轧控冷工艺制定提供依据。
关键词:
管线钢
,
X80
,
相变点
,
差热分析
李少坡
,
姜中行
,
李永东
,
许晓东
,
白学军
钢铁
采用热模拟试验,结合工业热轧过程,对厚度27.5mm高强度、高韧性X80管线钢板进行了研究,包括化学成分设计、板坯加热制度、控制轧制和控制冷却工艺。研究结果表明：采用超低碳设计,结合发挥显著作用的合金元素Mo和Cr等来弥补中厚板心部冷却不足,可以促进全壁厚匀质贝氏体相变组织形成;通过控制板坯加热温度,可以有效抑制原始奥氏体晶粒粗化;在控轧阶段,通过控制轧制压下量充分细化奥氏体晶粒尺寸;最终通过适当的加速冷却工艺,获得一个理想的微观组织结构。通过优化控制轧制工艺获得的微观组织保证了产品的低温韧性能力。
关键词:
厚壁
,
X80
,
低温韧性
,
超低碳贝氏体
卢敏
,
周晓光
,
刘振宇
,
王国栋
,
狄国标
材料热处理学报
采用两种冷却路径控制工艺试制了X80级抗大变形管线钢,并利用扫描电镜和透射电镜进行了显微组织观察,研究了轧后冷却工艺对X80级抗大变形管线钢组织性能的影响。结果表明,轧后采用前段空冷＋后段快冷的＂两段式冷却＂工艺所得显微组织为先共析铁素体、针状铁素体、少量贝氏体和M/A岛,组织中软硬相匹配良好,屈强比为0.76;而超快冷＋空冷＋快冷的＂三段式冷却＂工艺获得针状铁素体、贝氏体和M/A岛混合组织,屈强比为0.8。两种冷却工艺均可获得抗大变形管线钢,差别在于应用三段式冷却工艺得到实验钢的强度较高,可用于开发更高级别抗大变形管线钢,并且空冷时间缩短。
关键词:
X80
,
屈强比
,
抗大变形
,
超快冷
,
控制冷却
张帅
,
任毅
,
王爽
,
刘文月
,
高红
上海金属
通过研究合金成分、冷却工艺对性能和微观组织的影响探索了X80海洋深水钻井隔水管用钢适宜的生产方案和微观组织类型.结果表明,当碳当量在0.40％ ～0.44％时,通过适宜的工艺能够达到X80隔水管用钢的技术要求,相同工艺下,碳、锰和碳当量降低,强度下降,韧性改善,脆转温度升高;冷却工艺对组织状态、亚结构和元素固溶影响明显,从而改变相变、位错、固溶和细晶等强化及韧化效果;BF(贝氏体铁素体)+GB(粒状贝氏体)+少量QF(准多边形铁素体)的复合组织和QF+ GB的复合组织均能满足X80隔水管用钢的性能要求,晶粒细化和适宜的组织类型是获得优异性能的重要保障.
关键词:
钻井隔水管
,
X80
,
合金元素
,
冷却工艺
,
显微组织
王阳
中国冶金
针对邯宝炼钢厂生产以X80管线钢为代表的低合金高强度钢时,连铸坯易产生角部横裂的问题,通过射钉试验、红外测温的方法,以试验结果为依据对邯钢900～2 150mm板坯连铸机冷却特性进行分析讨论,结合连铸X80生产实践和测量数据,从拉速、铸坯表面温度、比水量等方面讨论了影响X80连铸板坯角部裂纹产生的因素,结合试验结果提出了优化比水量和拉速的具体措施.
关键词:
连铸板坯
,
角部裂纹
,
实践与分析
,
X80
张涛
,
姚远
,
褚武扬
,
乔利杰
金属学报
X80钢在空气中拉伸至塑性变形大于1%后卸载,充氢至饱和再空拉,其屈服应力小于卸载前的流变应力,其差值即氢引起的附加应力.它协助外应力促进塑性变形,引起应力集中,进而导致低应力下的脆断(即氢脆),或在低的恒定外应力下就发生氢致滞后断裂.实验表明,氢致附加应力σad随氢浓度C0升高而线性升高,即σad=-14.1+3.89C0;动态充氢慢应变速率拉伸时断裂应力随氢浓度升高而线性下降,即σF(H)=675-6.1C0;恒载荷下氢致滞后断裂门槛应力随氢浓度对数升高而线性下降,即σHIC=669-124 lnC0.
关键词:
X80
,
null
,
null
,
null
